工程爆破的基本方法精選(九篇)

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第1篇：工程爆破的基本方法范文

關(guān)鍵詞：石方工程；定額；預(yù)算；成本控制

前 言：

石方工程的施工成本控制是工程施工管理重要內(nèi)容之一，根據(jù)施工定額，結(jié)合施工實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)，尋求適應(yīng)于水電建筑市場(chǎng)的需要，其施工過(guò)程中不同層面上的人工工時(shí)、材料、施工機(jī)械等指標(biāo)消耗之間的規(guī)律性。

一、人工工時(shí)消耗指標(biāo)

（一）石方明挖人工工時(shí)消耗指標(biāo)

每100m3石方明挖工時(shí)消耗指標(biāo)=基本工序消耗指標(biāo)+輔助工序消耗指標(biāo)+銜接工序消耗指標(biāo)。

基本工序消耗指標(biāo)=[∑（綜合測(cè)定工時(shí)*崗位技術(shù)等級(jí)比例）/綜合測(cè)定工時(shí)量]*100

輔助工是消耗指標(biāo)=基本工序消耗指標(biāo)*輔助工序所占比重

銜接工序消耗指標(biāo)=[非基本工序消耗占循環(huán)時(shí)間比重/（1-非基本工序消耗占循環(huán)時(shí)間比重）-輔助工序消耗占基本勞動(dòng)消耗的比重]*基本工序消耗指標(biāo)*銜接工序所占比例

（二）石方洞挖人工工時(shí)消耗指標(biāo)

每100m3石方洞挖工時(shí)消耗指標(biāo)=基本工序消耗指標(biāo)+輔助工序消耗指標(biāo)+銜接工序消耗指標(biāo)。

基本工序消耗指標(biāo)=∑（勞動(dòng)組合*100m3石方爆破所需鉆孔機(jī)械臺(tái)時(shí)*人工崗位技術(shù)等級(jí)比例）

勞動(dòng)組合=施工機(jī)械作業(yè)時(shí)工序取定之和

每100m3石方爆破所需鉆孔機(jī)械臺(tái)時(shí)=100m3石方爆破鉆孔長(zhǎng)度/掘進(jìn)機(jī)械生產(chǎn)效率

掘進(jìn)機(jī)械生產(chǎn)率=[（單米基本時(shí)間+單米輔助時(shí)間）*（1+單米應(yīng)攤銷(xiāo)時(shí)間百分比）]/60

輔助工序消耗指標(biāo)=基本工序消耗指標(biāo)*輔助工序所占比重

銜接工序消耗指標(biāo)=[非基本工序消耗占循環(huán)時(shí)間的比重/（1-非基本工序消耗循環(huán)時(shí)間的比重）*（基本工序消耗指標(biāo)*銜接工序所占比例）

（三）石方運(yùn)輸人工工時(shí)消耗指標(biāo)

每100m3石方運(yùn)輸工時(shí)消耗指標(biāo)=基本工序消耗指標(biāo)+輔助工序消耗指標(biāo)+銜接工序消耗指標(biāo)

基本工序消耗指標(biāo)=[石方挖裝機(jī)械消耗量（臺(tái)時(shí)）/折算系數(shù)]*機(jī)下人工勞動(dòng)組合

其中，石方挖裝機(jī)械消耗量（臺(tái)時(shí)）的計(jì)算機(jī)本文3.1，石方運(yùn)輸人工工時(shí)消耗指標(biāo)中不考慮輔助工序及銜接工序。

（四）巖級(jí)差比值

根據(jù)國(guó)頒《（DL/T5099-1999）水工建筑物開(kāi)挖工程施工技術(shù)規(guī)范》，巖石級(jí)別按其硬度劃分十六類(lèi)，不通水電工程的實(shí)測(cè)施工資料證明，巖級(jí)差比值為非線性關(guān)系，尤其是地端兩級(jí)的巖級(jí)差比值波動(dòng)較大，在確定原則是要對(duì)其進(jìn)行綜合考慮。

二、材料消耗指標(biāo)

材料消耗指標(biāo)是指凝結(jié)在單位工程量中的物化勞動(dòng)，主要包括鉆具材料消耗、火工材料消耗、其它材料消耗等，

（一）鉆具材料消耗指標(biāo)

鉆具包括鉆頭、鉆桿等材料。鉆具消耗指標(biāo)的計(jì)算：

100m3石方鉆具消耗指標(biāo)=100m3石方鉆孔長(zhǎng)度/[單個(gè)鉆具完成鉆孔長(zhǎng)度*（1-操作損耗）]

（二）火工材料消耗指標(biāo)

火工材料包括炸藥、非電毫秒延時(shí)雷管、火雷管等，其消耗指標(biāo)的計(jì)算式：

100m3石方火工消耗指標(biāo)=100m3石方鉆孔長(zhǎng)度*單米火工材料消耗量

（三）其他材料消耗指標(biāo)

其他材料消耗指標(biāo)以元為單位計(jì)算。

三、施工機(jī)械消耗指標(biāo)

施工機(jī)械消耗是指應(yīng)攤銷(xiāo)在單位工程量中的設(shè)備價(jià)值及運(yùn)行費(fèi)用，主要包括掘進(jìn)機(jī)械、輔助機(jī)械及裝運(yùn)機(jī)械等三部分。

（一）掘進(jìn)機(jī)械消耗指標(biāo)

掘進(jìn)機(jī)械主要包括風(fēng)鉆、鑿巖臺(tái)車(chē)、液壓鉆等按施工組織設(shè)計(jì)的要求，掘進(jìn)機(jī)械又可分為石方明挖機(jī)械和石方洞挖掘進(jìn)機(jī)械。

1.石方明挖機(jī)械消耗指標(biāo)=單米鉆孔時(shí)間*鉆孔工效系數(shù)*100m3石爆破工程量鉆孔孔長(zhǎng)度

公式中，”單米鉆孔時(shí)間”為純鉆孔時(shí)間與輔助時(shí)間之和，100m3石方爆破工程量鉆孔長(zhǎng)度為實(shí)測(cè)綜合指標(biāo)。

2.石方洞挖掘進(jìn)機(jī)械消耗指標(biāo)

石方洞挖掘進(jìn)機(jī)械消耗指標(biāo)=100m3石方爆破工程量鉆孔長(zhǎng)度/掘進(jìn)機(jī)械生產(chǎn)產(chǎn)效率

=100m3石方爆破工程量鉆孔長(zhǎng)度*（（基本時(shí)間+輔助時(shí)間）*（1+應(yīng)攤銷(xiāo)時(shí)間百分比）/60）。

其中，基本時(shí)間為純鉆孔時(shí)間，應(yīng)攤銷(xiāo)時(shí)間為廢孔、卡鉆、夾角等影響因素所消耗指標(biāo)的時(shí)間。每臺(tái)時(shí)按60分計(jì)。

（二）輔助機(jī)械消耗指標(biāo)

輔助機(jī)械主要包括載重汽車(chē)、通風(fēng)設(shè)備等。按施工組織設(shè)計(jì)要求，輔助機(jī)械又可分為石方明挖輔助機(jī)械和石方洞挖輔助機(jī)械。

1.石方明挖輔助機(jī)械消耗指標(biāo)

石方明挖輔助機(jī)械的組成較為簡(jiǎn)單，一般對(duì)實(shí)測(cè)資料進(jìn)行整理后直接采用。

2.石方洞挖輔助機(jī)械消耗指標(biāo)

石方明挖輔助機(jī)械涉及施工配置，其消耗指標(biāo)須經(jīng)分析計(jì)算。以通風(fēng)設(shè)備為例，風(fēng)鉆石方開(kāi)挖要根據(jù)施工斷面配置風(fēng)鉆數(shù)量，多臂鉆（或液壓鉆）石方開(kāi)挖

要考慮液壓平臺(tái)車(chē)，裝載機(jī)等相應(yīng)施工機(jī)械并列作業(yè)的通風(fēng)時(shí)間。

石方開(kāi)挖（風(fēng)鉆）通風(fēng)機(jī)械消耗指標(biāo)計(jì)算式為：石方開(kāi)挖（風(fēng)鉆鉆孔）通風(fēng)機(jī)械臺(tái)時(shí)=100m3石方爆破所需鉆孔時(shí)間（h）+100m3石方爆破所需定孔及裝炸藥時(shí)間（h）+100m3石方爆破所需銜接工序時(shí)間（h）。

石方開(kāi)挖（多臂鉆或液鉆）通風(fēng)機(jī)械消耗指標(biāo)計(jì)算式如下：石方開(kāi)挖（多臂鉆或液壓鉆）通風(fēng)機(jī)械消耗臺(tái)時(shí)=100m3時(shí)石方爆破所需機(jī)械臺(tái)時(shí)+100石方爆破所需液壓平臺(tái)車(chē)臺(tái)時(shí)+100m3石方爆破所需安全處理機(jī)械臺(tái)時(shí)+100石方爆破所需用銜接工序臺(tái)時(shí)。

（三）裝運(yùn)機(jī)械消耗指標(biāo)

石方裝運(yùn)機(jī)械可分為石方挖裝和石方運(yùn)輸機(jī)械，不同的施工組織設(shè)計(jì)對(duì)石方裝運(yùn)機(jī)械配置有不同的要求，但其基本消耗指標(biāo)見(jiàn)以下分解。

1.石方挖裝機(jī)械消耗指標(biāo)

石方挖裝機(jī)械主要包括液壓反鏟、推土機(jī)、裝載機(jī)等設(shè)備，其消耗指標(biāo)的計(jì)算依據(jù)為各作業(yè)步所需時(shí)間和有關(guān)折算系數(shù)，詳見(jiàn)表1，表1中挖掘機(jī)械”一斗循環(huán)凈時(shí)間”的綜合取值為石方明挖和洞挖兩部分。

2.石方運(yùn)輸機(jī)械消耗指標(biāo)

石方運(yùn)輸機(jī)械主要分為自卸汽車(chē)，其消耗指標(biāo)的計(jì)算需進(jìn)行進(jìn)一步的分解。由于存在運(yùn)距、段距、段速取值上的不同，有關(guān)指標(biāo)又分石方明挖和石方洞挖兩部分，其計(jì)算數(shù)據(jù)見(jiàn)自卸汽車(chē)行駛速度和往返時(shí)間、自卸汽車(chē)輔助時(shí)間、挖掘機(jī)裝車(chē)斗數(shù)。

四、結(jié)語(yǔ)

石方工程是水利水電工程施工的重要環(huán)節(jié)，其中有些定額字目還與砌石、灌漿、人工砂石料等工程有著密切關(guān)系，因此，石方工程作為施工成本控制的難點(diǎn)、重點(diǎn)，在工程實(shí)踐中將會(huì)有更多、更合理、更科學(xué)的方法。尤其是100萬(wàn)方以上的石方開(kāi)挖量或者是工程地質(zhì)條件復(fù)雜、工程特點(diǎn)差異較大，結(jié)合實(shí)際情況，尋求是以不同工程類(lèi)型、不同工程特點(diǎn)的石方開(kāi)挖成本控制方法，為施工企業(yè)創(chuàng)造更好的經(jīng)濟(jì)效益。

參考文獻(xiàn)：

第2篇：工程爆破的基本方法范文

[關(guān)鍵字]：頂管施工、微型爆破

頂管施工技術(shù)是一種地下管道施工方法，隨著城市建設(shè)的發(fā)展已越來(lái)越普及，它不需要開(kāi)挖面層，能夠穿越公路、鐵道、河川、地面建筑物、地下構(gòu)筑物以及各種地下管線等。當(dāng)頂管穿過(guò)土層基本為粘性土、砂性土等土層，可采用泥水平衡，土壓平衡頂管機(jī)頂進(jìn)，當(dāng)頂管穿過(guò)堅(jiān)硬巖層時(shí)現(xiàn)在普遍采用另一種不同的頂進(jìn)技術(shù)：微型爆破頂管施工技術(shù)。

筆者在設(shè)計(jì)深圳葵涌污水處理廠配套干管工程時(shí)，有段350m長(zhǎng)DN1500的污水管需要穿過(guò)強(qiáng)風(fēng)化巖及中風(fēng)化巖，經(jīng)過(guò)經(jīng)濟(jì)及技術(shù)比較后采用頂管方案通過(guò)。在地下頂管施工中遇到巖石地層，按照常規(guī)施工工藝，可采用風(fēng)鎬破碎巖體，或者采用鑿巖機(jī)械頂進(jìn)。采用人工風(fēng)鎬破碎巖體，工作環(huán)境差，進(jìn)度緩慢，不適于長(zhǎng)距離巖體破碎成洞；采用鑿巖機(jī)頂進(jìn)價(jià)格昂貴，并需進(jìn)行技能培訓(xùn)，增加項(xiàng)目投資，大大滯后工期，不經(jīng)濟(jì)。通過(guò)綜合分析比較，決定采用微型爆破頂管施工技術(shù)來(lái)解決這一施工難題。

1、爆破方法的選擇：

由于本工程水平成洞尺寸（直徑1.5m）較小，爆破成洞精度要求較高，加之爆破地點(diǎn)位于居民區(qū)，四周房屋較多，故對(duì)爆破安全要求很高，針對(duì)工程的實(shí)際情況，洞身爆破及頂管工作坑爆破均采用石方靜力爆破法爆破。微型爆破工藝流程圖如下：

2、靜力爆破法無(wú)聲破碎劑性能介紹

靜力爆破法采用無(wú)聲破碎劑進(jìn)行爆破。無(wú)聲破碎劑在中華人民共和國(guó)建材行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《無(wú)聲破碎劑》（標(biāo)準(zhǔn)號(hào)JC506-92）中定義為：凡經(jīng)高溫煅燒以氧化鈣為主體的無(wú)機(jī)化合物，摻入適量外加劑共同粉磨制成的具備高膨脹性能的非爆破性破碎用粉狀材料，稱(chēng)為無(wú)聲破碎劑(又稱(chēng)靜態(tài)破碎劑)。無(wú)聲破碎劑是通過(guò)與水反應(yīng)，形成固相體積增大的結(jié)晶，結(jié)晶生長(zhǎng)對(duì)孔壁施加壓縮應(yīng)力，當(dāng)壓縮應(yīng)力與垂直方向的張拉應(yīng)力超過(guò)了脆性物體的極限強(qiáng)度時(shí)，物體發(fā)生龜裂，隨著無(wú)聲破碎劑的膨脹壓不斷增長(zhǎng)，被破碎物體的裂縫不斷擴(kuò)大，直到破碎。常規(guī)施工方法是將無(wú)聲破碎劑用水拌成漿體，填充在巖石鉆孔中，在常溫下可產(chǎn)生30Mpa以上的膨脹壓，經(jīng)6 h～24 h將混凝土構(gòu)筑物或巖石破碎。

3、微型爆破設(shè)計(jì)

巖石的破碎設(shè)計(jì)首先要了解山體的地質(zhì)構(gòu)造、巖質(zhì)、節(jié)理發(fā)育狀況，巖石的抗壓強(qiáng)度和抗拉強(qiáng)度，然后確定破碎時(shí)的最小抵抗線形W、孔距a和排距b、孔徑D、孔深L、鉆孔方向和鉆孔布置。根據(jù)經(jīng)驗(yàn)，各種參數(shù)一般估計(jì)值如下：

3.1 最小抵抗線形W

最小抵抗線應(yīng)根據(jù)巖石的形狀、節(jié)理、鉆孔孔徑和要求破碎的塊度等因素來(lái)確定，一般取值為：

破碎軟質(zhì)巖石：W=40cm～60cm，

破碎中、硬質(zhì)巖石：W=25cm～40cm。

本段頂管基本穿過(guò)中風(fēng)化巖，屬于中、硬質(zhì)巖石，所以取W=35cm

3.2孔距a和排距b

巖石破碎塊度較小時(shí)，W、a、b均取小值，相反，取大值，一般取值為：

破碎軟質(zhì)巖石：a=40cm-60cm，

破碎中、硬質(zhì)巖石：a=30cm-50cm。

排距b應(yīng)根據(jù)巖體的自由面多少?zèng)Q定，自由面多，b取較大值，反之，b取較小值。多排孔分次破碎時(shí)，b一般等于(0.6-0.9)a。多排孔宜采用梅花形布孔。

本段頂管穿過(guò)中、硬質(zhì)巖石，取a=40cm，b=0.8a=32cm。

3.3孔徑D

孔徑是決定無(wú)聲破碎劑破碎效率的重要因素?？讖紻較大，破碎劑裝藥量多，產(chǎn)生的膨脹壓較大，其破碎效果較高。但由于破碎劑水化同時(shí)放出熱量，當(dāng)內(nèi)部蓄熱狀態(tài)達(dá)100℃時(shí)，破碎劑漿體中未水化的水分就會(huì)沸騰，產(chǎn)生蒸汽壓，從而把無(wú)聲破碎劑漿體噴出來(lái)。所以，最大孔徑D主要取決于無(wú)聲破碎劑漿體是否噴出來(lái)。一般孔徑不宜小于20mm，但不宜大于50 mm，本工程取D=40mm。

3.4孔深L

孔深大小主要取決于破碎面的高度(H)和巖石的約束程度。一般按如下公式計(jì)算

L=(O.90-1.05)H。(H為設(shè)計(jì)破碎高度)

本工程H=2.0m，L取1.8m。。

本段頂管爆破半徑R=100cm，在外圈環(huán)向加設(shè)一排光面爆破孔，間距20cm，使微爆孔洞成型?？拙唷⑴啪?、孔徑及孔深等以上參數(shù)為設(shè)計(jì)中的估算值，在具體施工中應(yīng)根據(jù)實(shí)際地質(zhì)情況進(jìn)行適當(dāng)調(diào)整。

3.5破碎劑型號(hào)的選擇

根據(jù)中華人民共和國(guó)建材行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《無(wú)聲破碎劑》（標(biāo)準(zhǔn)號(hào)JC506-92）中的規(guī)定，產(chǎn)品根據(jù)使用溫度分為三個(gè)型號(hào)，如表1

表1無(wú)聲破碎劑型號(hào)和使用范圍

結(jié)合本工程的地點(diǎn)及施工時(shí)間，選用無(wú)聲破碎劑I型。

3.6無(wú)聲破碎劑使用量估算方法

根據(jù)試驗(yàn)檢測(cè)無(wú)聲破碎劑每立方米漿體中無(wú)聲破碎劑重量K值。SCA-Ⅰ型號(hào)，K=1540 kg.m-3。

無(wú)聲破碎劑用量Q=πR2LK

式中：Q――每米鉆孔的無(wú)聲破碎劑理論用量，kg/m3；

R――鉆孔半徑，m；

L――鉆孔深度，m；

K――每立方米無(wú)聲破碎劑漿體中無(wú)聲破碎劑用量，kg/m3

本工程鉆孔直徑D=40mm，鉆孔深度L=1.8m，得出每m鉆孔裝藥量為3.48kg。

3.7拌漿及灌漿

無(wú)聲破碎劑一般每袋5 Kg，加水量一般為無(wú)聲破碎劑重量的30％，即加入1 500ml的水，無(wú)聲破碎劑漿體以暢流入孔為準(zhǔn)，不宜多加，否則會(huì)降低破碎效果。混合攪拌時(shí)間一般為60 s～90 s。

對(duì)于垂直孔，可直接傾倒進(jìn)去，孔口留下2 cm左右空隙，用廢紙或廢布將口堵實(shí)。對(duì)于斜孔或水平孔，為防止倒流的現(xiàn)象，可用水灰比為0．25～0．28的水與無(wú)聲破碎劑拌成漿體，用手搓成條，塞入孔中，再用木棒搗壓密實(shí)，最后用塞子堵口。

3.8清理破碎巖石

一般過(guò)24小時(shí)，無(wú)聲破碎劑完全膨脹后，由人工使用鋼釬清理破碎的巖石。清理的順序自上而下，在清理過(guò)程中應(yīng)注意安全，防止巖石墜落砸傷工人。

4、混凝土導(dǎo)向管基設(shè)計(jì)

用經(jīng)緯儀定出管軸線及高程，采用C15砼澆注砼管基，管基厚10cm，為90°下底

弧。為提高混凝土的早強(qiáng)強(qiáng)度，管基砼澆筑時(shí)加早強(qiáng)劑。示意圖如下：

5、頂管四周注漿設(shè)計(jì)。

本段頂管管材為鋼筋砼管，在廠家生產(chǎn)時(shí)每節(jié)管道自身預(yù)留4個(gè)灌漿孔。砼導(dǎo)向管基達(dá)到一定強(qiáng)度后進(jìn)行頂進(jìn)，每50m頂進(jìn)結(jié)束后進(jìn)行壓注水泥漿，注滿管外壁與巖石之間的縫隙。注漿材料為水泥、粉煤灰（重量比1:1）混合漿液，采用注漿泵進(jìn)行注漿，注漿壓力＞0.1Mpa。漿液凝固后起到固定管道、防止?jié)B漏及加固地層的作用。

6、結(jié)論

第3篇：工程爆破的基本方法范文

爆破施工是隧道工程施工中較為基礎(chǔ)和較為關(guān)鍵的一環(huán)，爆破施工的安全、到位，對(duì)整個(gè)隧道工程的施工安全和施工質(zhì)量有著顯著的影響。爆破施工的安全性、破碎程度、炸藥用量是影響其造價(jià)的主要因素，其中又以火藥的使用量對(duì)爆破施工造價(jià)的影響最為顯著和直接，因而要控制好水壓爆破施工造價(jià)就要注意以下方面因素。

1.破碎程度

結(jié)構(gòu)物的破碎程度對(duì)施工造價(jià)具有一定的影響，結(jié)構(gòu)物的材料、強(qiáng)度以及清理碎渣的方式是造成施工造價(jià)提高的主要因素。

2.安全因素

在爆破30～50ITI周?chē)闹匾Ｗo(hù)對(duì)象要降低藥包的使用量，保證爆破后的裂片不會(huì)隨意墜落，防止因安全因素造成施工造價(jià)的提高。

3.結(jié)構(gòu)物特征

結(jié)構(gòu)物的材質(zhì)類(lèi)型、結(jié)構(gòu)形狀特征和結(jié)構(gòu)強(qiáng)度在爆破施工中如果缺乏對(duì)結(jié)構(gòu)物的了解，一定程度上會(huì)加大爆破的難度，施工造價(jià)也就相應(yīng)的提高了。

4.藥包布設(shè)

在實(shí)際的施工操作中，為確保爆破效果，一般情況下會(huì)增加布設(shè)藥包的地點(diǎn)。但是，過(guò)多的藥包布設(shè)并不一定會(huì)提高結(jié)構(gòu)物的破碎質(zhì)量，因此，藥包的布設(shè)要在爆破前充分計(jì)算。

5.用藥量公式的選用

經(jīng)驗(yàn)公式的選用也會(huì)影響到工程的整體造價(jià)。水壓爆破的用藥量要選用最合適的經(jīng)驗(yàn)公式，這要求設(shè)計(jì)者一方面要具備豐富的技術(shù)經(jīng)驗(yàn)，另一方面要求設(shè)計(jì)者充分考慮爆破的實(shí)際條件，盡量選擇合理的用藥量。由于水壓爆破施工的用藥量尚無(wú)公認(rèn)的計(jì)算公式，目前常采用的計(jì)算公式也多為半理論型公式，因而應(yīng)通過(guò)公式計(jì)算與爆破試驗(yàn)相結(jié)合的方式確定用藥量。本工程施工中，首先通過(guò)經(jīng)驗(yàn)公式Q=Kb·Ke·δ·B2。再通爆破試驗(yàn)確定了分層多藥包的布設(shè)方法及確定了炸藥的用藥量，為節(jié)約用藥量和提升施工效果奠定了良好的基礎(chǔ)。

二、應(yīng)用水壓爆破技術(shù)所產(chǎn)生的經(jīng)濟(jì)效益分析

水壓爆破技術(shù)的使用降低了爆破所使用的用藥量，降低了工程某個(gè)環(huán)節(jié)的成本，節(jié)省了人力、物力，減少了工程的支出。同時(shí)，加快了工程的施工進(jìn)度，提高了工程的施工效率，最大程度上提高了工程的經(jīng)濟(jì)效益。

1.減少用藥量，節(jié)省單項(xiàng)開(kāi)支

水壓爆破技術(shù)的操作方法在挖槽、炮眼布置、炮眼數(shù)量、炮眼深度、起爆時(shí)間等方面的設(shè)計(jì)與常規(guī)爆破方法基本相同，而水壓爆破施工中增加了對(duì)炸藥、水泥袋、泡泥在炮眼中長(zhǎng)度的設(shè)計(jì)。通過(guò)這一設(shè)計(jì)而提升炸藥所發(fā)揮出的能量，從而使炸藥的有效利用率大大增加，對(duì)圍巖的破碎效果也更為理想。眾所周知，炸藥費(fèi)用時(shí)隧道開(kāi)挖過(guò)程中的主要成本之一，減少炸藥用量對(duì)于節(jié)約隧道工程造價(jià)，提升隧道工程經(jīng)濟(jì)效益有著重要的意義。本工程通過(guò)公示計(jì)算、爆破試驗(yàn)相結(jié)合的方式確定了最佳用藥量，且實(shí)現(xiàn)了較為理想的爆破效果，僅炸藥費(fèi)用一項(xiàng)就比常規(guī)爆破方式節(jié)省了約20%的費(fèi)用，火藥用量與定額比較節(jié)約了0.23～0.34kg/m3，費(fèi)用與定額比較節(jié)約了58.01～86.89元/m。

2.加快施工進(jìn)度，提升經(jīng)濟(jì)效益

隧道爆破中，圍巖的破碎是炸藥的包扎所產(chǎn)生的能量與爆炸氣體膨脹的聯(lián)合作用而造成的，由于水壓爆破法大大提高了炸藥爆破的能量，更有利于圍巖的破碎，因而爆破效果有效改善，這樣一來(lái)大大加快了施工進(jìn)度。此外，由于本次施工中通過(guò)公式與爆破試驗(yàn)相結(jié)合的方式較為準(zhǔn)確地確定了炸藥用藥量，且藥包的布設(shè)也經(jīng)過(guò)嚴(yán)格的設(shè)計(jì)，因而爆破施工安全性得以有效改善，在取得了良好的爆破效果的基礎(chǔ)上，圍巖裂片隨意墜落的現(xiàn)象幾乎沒(méi)有發(fā)生，減少了因安全事故而造成的工期延誤及經(jīng)濟(jì)損失。使工程在規(guī)定工期內(nèi)高質(zhì)量地完成，無(wú)論是對(duì)于施工單位還是對(duì)于工程業(yè)主，都帶來(lái)了理想的經(jīng)濟(jì)效益。

三、總結(jié)

第4篇：工程爆破的基本方法范文

(1)第一種是對(duì)炮眼無(wú)回堵塞裝藥結(jié)構(gòu)的工程爆破項(xiàng)目加以跟蹤,整個(gè)跟蹤過(guò)程共含3個(gè)循環(huán)。我們通過(guò)跟蹤記錄表能夠得到如下信息:該種爆破方式平均每個(gè)循環(huán)的裝藥量約為205kg。每立方米的單位用藥量約為0.98kg,實(shí)際平均爆破進(jìn)尺參數(shù)約為3.1m。

(2)第二種裝藥結(jié)構(gòu)采用炮眼用炮泥回填堵塞的方式進(jìn)行。在這一過(guò)程中,裝藥結(jié)構(gòu)與上一種裝藥方式基本一致。我們根據(jù)跟蹤統(tǒng)計(jì)資料將其與第一種裝藥結(jié)構(gòu)進(jìn)行對(duì)比發(fā)現(xiàn):第二種裝藥方式所需要的炸藥總量較第一種有明顯提升。平均每立方節(jié)約了0.06kg炸藥,每次循環(huán)的時(shí)心參數(shù)也提升了4%,爆破總體炮堆距離較第一種裝藥結(jié)構(gòu)炮堆距離也縮短了3%左右。

(3)第三種裝藥結(jié)構(gòu)是炮眼底水袋以及水袋和炮泥回填堵塞。該種裝藥結(jié)構(gòu)同樣需要對(duì)其3個(gè)循環(huán)加以跟蹤與記錄。所得數(shù)據(jù)在于第二種裝藥結(jié)構(gòu)進(jìn)行比對(duì)中我們發(fā)現(xiàn):這種方法又比炮眼無(wú)回填堵塞的炸藥節(jié)約量為每立方0.1kg,每次循環(huán)的進(jìn)尺參數(shù)提升了4.5個(gè)百分點(diǎn)。

(4)第四種裝藥結(jié)構(gòu)為炮眼水袋與炮泥及性能復(fù)合堵塞。將跟蹤記錄結(jié)果與第三種裝藥結(jié)構(gòu)進(jìn)行對(duì)比,我們能夠總結(jié):這種方法比第三種裝藥方式在工程爆破總體炸藥需求上有所節(jié)約。進(jìn)尺每個(gè)循環(huán)提升了7%左右。與此同時(shí),整個(gè)工程爆破爆堆的距離明顯縮短。

(5)第五種裝藥結(jié)構(gòu)采取的是炮眼底水袋及炮泥復(fù)合回填堵塞方式。跟蹤記錄3個(gè)循環(huán),與炮眼無(wú)回填堵塞對(duì)比記錄結(jié)果,平均每立方節(jié)約炸藥為0.16kg,進(jìn)心提高9.4%,50cm以上的大石塊降低65%,煤堆的距離縮短32%。如以上分析,我們總結(jié)出第五種裝藥結(jié)構(gòu)是最優(yōu)的裝藥結(jié)構(gòu)。它不僅在炸藥需求總量、爆破后大石塊遺留度、整體煤堆距離等方面有明顯提升,其實(shí)際工程爆破效果也是最為突出的,值得我們?cè)趯?shí)際爆破工程中加以采用與推廣。

水壓爆破技術(shù)的優(yōu)點(diǎn)

(1)從爆破的設(shè)計(jì)上來(lái)看,水壓爆破方式與傳統(tǒng)意義上的爆破方式并無(wú)太多的差異。其最大的差異在于水壓爆破增加了裝藥量和水袋及炮泥在炮眼中位置和長(zhǎng)度的比例的設(shè)計(jì)和計(jì)算。

(2)從施工工藝看,水壓爆破比常規(guī)爆破在施工工藝上增加了炮泥堵塞和炮眼注水工藝。這兩項(xiàng)技術(shù)也是水壓爆破的關(guān)鍵。

(3)從施工組織角度來(lái)看,水壓爆破與傳統(tǒng)意義上一般性爆破最大的區(qū)別罪域它在工程爆破過(guò)程中增設(shè)了水袋與炮泥堵塞這兩個(gè)預(yù)備環(huán)節(jié)。特別值得一提的是:在水壓爆破過(guò)程當(dāng)中,炮泥的堵塞與裝藥能夠在同一施工平臺(tái)中同步完成,這能夠極大的縮短工程爆破所需的施工組織時(shí)間,進(jìn)而確保施工效率的合理提升。

(4)從安全的措施上來(lái)看,水壓爆破在常規(guī)爆破安全措施的基礎(chǔ)上又增加了兩項(xiàng)安全措施。一個(gè)是炮眼中炮泥長(zhǎng)度的嚴(yán)格控制,這樣做能夠較好的防止“沖泡”問(wèn)題的產(chǎn)生。與此同時(shí),炮眼中的炮泥的長(zhǎng)度也不能設(shè)置的過(guò)短,最起碼,炮泥的長(zhǎng)度需要大于預(yù)爆水袋的基本長(zhǎng)度,以策安全。

(5)從經(jīng)濟(jì)上看,水壓爆破較傳統(tǒng)意義上的爆破方式來(lái)說(shuō)所取得的工程爆破效果更為明顯。以本文所研究的袍子嶺隧道進(jìn)口段工程爆破實(shí)例來(lái)看,采取水壓爆破所需要的火工品費(fèi)用較傳統(tǒng)意義上的爆破費(fèi)用至少節(jié)約了20%以上。

關(guān)于水壓爆破的難點(diǎn)的控制

(1)水袋與炮泥的制作及其運(yùn)輸方式分析。一般來(lái)說(shuō),炮眼注水袋都要用直徑與炮孔直徑相適的為準(zhǔn),炮泥的制作也要使用特定的PNJ-1型炮泥機(jī)。在運(yùn)輸過(guò)程中我們應(yīng)當(dāng)采取那種空隙小且無(wú)任何倒鉤的容器來(lái)完成水袋的盛放工作。特備值得注意的是:水袋在運(yùn)輸過(guò)程中需要輕拿輕放。

(2)水袋注水安裝技術(shù)分析。一般而言,水袋的注水量要需要控制在水袋總?cè)莘e的80%～90%之間,不要太多或者太少。太少了就無(wú)法完全發(fā)揮水袋在爆破時(shí)所產(chǎn)生的高水壓作用,而注水量過(guò)多也會(huì)使得我們?cè)谙蛩⑺^(guò)程中發(fā)揮不同形式的破裂,進(jìn)而使得水袋注水工作無(wú)法順利完成。

第5篇：工程爆破的基本方法范文

關(guān)鍵詞；工程爆破，地震動(dòng)，研究

中圖分類(lèi)號(hào)：O643.2+23文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼： A

一、前言

近年來(lái)，我國(guó)工程爆破技術(shù)雖然取得了快速發(fā)展，但依然存在一些問(wèn)題和不足需要改進(jìn)，工程爆破所導(dǎo)致的地震波動(dòng)都會(huì)影響著我們的生活。在建設(shè)社會(huì)主義和諧社會(huì)的新時(shí)期，加強(qiáng)對(duì)工程爆破技術(shù)的控制，對(duì)確保我們的切身利益有著重要意義。

二、工程爆破的簡(jiǎn)單概述

在城市建設(shè)工程的施工中經(jīng)常會(huì)遇到爆破，爆破的爆炸源是從形態(tài)的振動(dòng)波的形式傳播的，并能夠?qū)е缕渌車(chē)恼駝?dòng)，爆破引起的振動(dòng)稱(chēng)為地面運(yùn)動(dòng)，由于強(qiáng)度逐漸增加，爆破中心距離業(yè)主衰減。當(dāng)爆破地震達(dá)到一定強(qiáng)度的時(shí)候，就會(huì)造成地球表面和周?chē)慕ㄖO(shè)備等不同程度的損傷。

對(duì)于爆破地震效應(yīng)研究的地震動(dòng)衰減規(guī)律及周邊爆破所造成的影響，開(kāi)始于1920年左右，國(guó)外研究人員在這個(gè)領(lǐng)域上已經(jīng)在進(jìn)行研究，特別是在50年代，由于地下核試驗(yàn)和核保護(hù)工程的發(fā)展，使得爆破在工程施工中有了廣泛的應(yīng)用。通過(guò)國(guó)內(nèi)和國(guó)外在爆破上的理論，研究人員進(jìn)行了一系列的仿真分析和實(shí)驗(yàn)研究，取得了很大進(jìn)步?？偨Y(jié)出主要的兩種方法:第一種方法是根據(jù)經(jīng)驗(yàn)的爆破，爆破振動(dòng)衰減和一般規(guī)律對(duì)建筑物造成的破壞，在此基礎(chǔ)上選擇合適的方法和劑量，確定爆破的安全距離。第二種方法是基于爆炸力學(xué)和動(dòng)力學(xué)的理論，利用適當(dāng)?shù)哪Ｐ秃蛥?shù)，對(duì)數(shù)值模擬分析，研究爆破地震效應(yīng)，提供基礎(chǔ)工程的爆破設(shè)計(jì)。

三、爆破地震波傳播的特性

因?yàn)閺?fù)雜多變的爆炸源(炸藥、裝藥結(jié)構(gòu)、爆破參數(shù)的多樣性)，物理機(jī)械性能的傳輸介質(zhì)和多變性的地形，爆破地震波有著隨機(jī)不可重復(fù)的特點(diǎn)，它隨時(shí)間的不同呈復(fù)雜變化。在不同條件下進(jìn)行實(shí)測(cè)，爆破波形和頻譜實(shí)際上反映了不同條件下的爆破振動(dòng)波形的生成有明顯的差別，不僅在振動(dòng)振幅的變化上是復(fù)雜的，在波的頻率和持續(xù)時(shí)間的一個(gè)爆炸性的來(lái)源和特點(diǎn)也是復(fù)雜的，有著不同的音高爆破，爆破規(guī)模和介質(zhì)，都表現(xiàn)出明顯的差異。

爆破能量的傳播是一個(gè)衰減的過(guò)程，爆破地震波在不同介質(zhì)中只含有百分之三到百分之二十的總能量的爆炸，時(shí)間作用也比較短，也有特點(diǎn)造成的影響，通常瞬態(tài)振動(dòng)的危害容易被人忽視。

包含各種頻率成分的爆破地震波是一種寬帶波。在傳播過(guò)程中，由于過(guò)濾介質(zhì)的影響，爆破地震波從爆炸源就相對(duì)接近高頻的成分，波傳播到遠(yuǎn)處，高頻率被逐漸吸收，低頻率可能會(huì)蔓延到更遙遠(yuǎn)的距離。包含一個(gè)或更多的爆破地震波頻率的主要組件，不同頻率成分對(duì)結(jié)構(gòu)、設(shè)備和人員的影響都顯然是不同的。大多數(shù)的爆破地震波頻率主要集中在低頻段，這接近了自然頻率的結(jié)構(gòu)，可以產(chǎn)生共振現(xiàn)象。從而增加了對(duì)結(jié)構(gòu)損傷的影響，所以頻率爆破地震波的特性不能被忽略。

四、我國(guó)采用的爆破破壞判據(jù)

用來(lái)測(cè)量爆破指數(shù)有多個(gè)爆破振動(dòng)的數(shù)量，主要包括速度、位移和加速度。在工程實(shí)踐中，絕大部分使用的地面振動(dòng)速度的粒子為主要的物理量爆破的安全措施，但在地震工程中大多使用與地面振動(dòng)加速度的粒子。速度、位移和加速度可以通過(guò)辛普森數(shù)值積分公式或擬合數(shù)值微分公式的相互轉(zhuǎn)換。

事實(shí)表明，地震波的強(qiáng)度與密切相關(guān)在單一環(huán)的控制和傳播距離中。因此，常用的地震強(qiáng)度預(yù)測(cè)公式通常是水平距離的函數(shù)，其一般形式(位移、速度和加速度)是:

A=KQmRn(A：爆破震動(dòng)強(qiáng)度的物理量，Q：最大段藥量，R：爆心距，K，m，n是地形常數(shù))。

以粒子的振動(dòng)速度做為參考可以很容易地與計(jì)算地震力，因此，它常被用作一個(gè)破壞判據(jù)，根據(jù)式可以源自許多不同的公式適用于不同的情況。使用單一參數(shù)評(píng)價(jià)標(biāo)準(zhǔn)，經(jīng)驗(yàn)公式構(gòu)成了主框架對(duì)爆破地震強(qiáng)度進(jìn)行預(yù)測(cè)。這只考慮了單一的影響，而忽略其他因素的影響，其他因素不變歸結(jié)為地形，不同形式都有著不同的頻率，這種爆破安全規(guī)程易于推廣，所以被廣泛使用。

五、工程爆破技術(shù)存在的問(wèn)題

1．基本沒(méi)有對(duì)爆破振動(dòng)傳輸爆炸近區(qū)過(guò)濾特性的研究

根據(jù)圍巖的損傷程度，藥量在巖石的爆炸效應(yīng)將形成三個(gè)領(lǐng)域:腔面積、破碎區(qū)和彈性區(qū)。彈性區(qū)域分為裂隙帶和振動(dòng)區(qū)。因此，爆破地震波在粉碎區(qū)后，徑向裂紋帶濾波器傳輸。同時(shí)在腔壁的作用下，爆破的原始?xì)怏w進(jìn)行膨脹和收縮的脈沖激發(fā)傳播機(jī)制研究的過(guò)程中，應(yīng)該涉及高壓膨脹的炸藥爆轟的相互作用。巖體破碎帶和裂隙帶狀態(tài)特性的本構(gòu)關(guān)系和損傷巖體，在巖體的過(guò)程中，脈沖孔壁存在卸載問(wèn)題，和大小的損傷區(qū)和損傷區(qū)和應(yīng)力表面的彈性振動(dòng)區(qū)域安排深入研究。研究這個(gè)問(wèn)題最基本的效應(yīng)在于對(duì)爆破地震波的研究，這起到了最重要的基礎(chǔ)工作的作用。

2．不夠重視對(duì)爆破地震波傳播的頻率特征的研究

地震波頻率與爆破規(guī)模、方式、裝藥結(jié)構(gòu)的裝藥量、爆破、介質(zhì)的物理和機(jī)械性能，研究其變化規(guī)律的傳播距離，不是一個(gè)理想的，能夠讓人普遍接受的估計(jì)頻率，這對(duì)爆破地震波在不同介質(zhì)變化的數(shù)量和距離的理論或經(jīng)驗(yàn)公式都不能夠很好的進(jìn)行研究，根據(jù)其傳播特性，爆破地震波頻率應(yīng)在今后的研究中得到加強(qiáng)。

六、爆破震動(dòng)衰減規(guī)律

1．爆破振動(dòng)衰減法與爆破方法密切相關(guān)

根據(jù)小型爆破試驗(yàn)和生產(chǎn)爆破測(cè)量經(jīng)驗(yàn)公式可以看到，即使在同一地區(qū)，根據(jù)不同的測(cè)試方法得到衰減公式的地質(zhì)和爆破方法系數(shù)值很大，如果不是為了在測(cè)試條件下，衰減法直接進(jìn)行應(yīng)用到指導(dǎo)設(shè)計(jì)和施工的爆破中時(shí)，爆破地震波注定會(huì)引起較大的預(yù)測(cè)誤差。

2．在不同的測(cè)量條件下，有著不同的爆破振動(dòng)速度的回歸結(jié)果， 這表明爆破介質(zhì)臨空面的夾制作用和振動(dòng)衰減公式與地質(zhì)系數(shù)有一定的對(duì)應(yīng)關(guān)系。在同一區(qū)域的相同的地質(zhì)條件下，夾制作用大，地質(zhì)系數(shù)的值就較大，夾制作用小，地質(zhì)系數(shù)值也就會(huì)相應(yīng)的減少。

3．炸藥震源孔的直徑和深度影響爆破振動(dòng)衰減法的主要是現(xiàn)場(chǎng)的地質(zhì)系數(shù)，試驗(yàn)回歸結(jié)果表明，大直徑深孔爆破的地質(zhì)系數(shù)值遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于淺孔爆破的規(guī)模小。

4．通過(guò)試驗(yàn)可以看出，預(yù)裂爆破地震還原率超過(guò)百分之三十，效果好的預(yù)裂爆破地震還原率可以達(dá)到百分之五十以上，預(yù)裂爆破已經(jīng)成為一種常用的有效的減少地震的措施。但是當(dāng)預(yù)裂爆破一般在大型夾制約束的條件下，能夠誘發(fā)振動(dòng)的衰減法地質(zhì)系數(shù)與爆破方法系數(shù)以及臺(tái)階爆破也有著很大的區(qū)別，在預(yù)測(cè)爆破地震波應(yīng)該引起我們的注意。

5．根據(jù)機(jī)械原理的效果，根據(jù)類(lèi)似的地質(zhì)地形條件、巖性的爆破參數(shù)也應(yīng)該是一致的，在同等條件下，一個(gè)爆炸性的來(lái)源是相對(duì)不同的方向(爆破抵抗線后沖的、側(cè)邊的或前面的)振動(dòng)的衰減法也是不一樣的，最強(qiáng)的方向地震作用是后方的最小阻力線較小的一側(cè)。分區(qū)開(kāi)挖的最小抵抗線方向控制向的發(fā)展，可以有效地控制河床爆破出現(xiàn)飛石的現(xiàn)象，減少了影響城鎮(zhèn)單一支付爆破的振動(dòng)。

七、結(jié)束語(yǔ)

通過(guò)對(duì)新時(shí)期下，工程爆破地震動(dòng)中存在的問(wèn)題分析，進(jìn)一步明確了工程爆破技術(shù)的發(fā)展方向，為工程爆破技術(shù)的優(yōu)化完善奠定了堅(jiān)實(shí)基礎(chǔ)，有助于工程的競(jìng)爭(zhēng)力和效益。

參考文獻(xiàn)

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第6篇：工程爆破的基本方法范文

【關(guān)鍵詞】壩基開(kāi)挖；開(kāi)挖施工；監(jiān)理；阿海水電站

1 壩基開(kāi)挖工程概況

1.1 工程布置情況

阿海水電站壩址處金沙江段，總體流向由北向南，河道基本順直，至下游略彎曲?？萜诤铀桓叱碳s1409m，水深一般8.0m～15.0m，最深達(dá)20余米，相應(yīng)水面寬度一般60m～150m。在正常蓄水位高程1504m處河谷寬一般350m～400m。河谷呈“V”型，兩岸山頂高程大于2100m，谷峰相對(duì)高差均在700m以上，形成山高谷深的地貌形態(tài)，兩岸除局部地段稍緩?fù)?，坡度一般都?0°～45°。

壩基開(kāi)挖分左岸壩肩高程1420m以上、右岸壩肩高程1420m以上及高程1420m以下壩基開(kāi)挖。

1.2 主要工程地質(zhì)條件

壩基巖體大部分為D1a2以砂巖類(lèi)為主夾板巖或砂巖類(lèi)間次分布的互層狀巖體，僅右岸中上部（約1479m高程以上）為輝綠巖和D1a3硅化變質(zhì)巖。D1a2巖層砂巖類(lèi)厚度百分比在72%～84%，板巖類(lèi)在30%以下，總體以硬巖類(lèi)為主，且板巖較均勻地夾于砂巖中。

左岸壩肩高程1420m以上邊坡地段自然地形坡度約40°，覆蓋層零星分布，岸坡基巖。邊坡基巖為D1a2互層狀砂巖、板巖，其中砂巖所占比例約60%～80%，呈薄至中層狀，部分為厚層狀，弱風(fēng)化，板巖所占比例約20%～40%，多為粉砂質(zhì)板巖，呈薄層狀，夾在砂巖之間，強(qiáng)風(fēng)化。

右岸壩肩高程1420m以上邊坡基巖為D1a2～4地層巖體和輝綠巖，其中D1a2和D1a4為砂巖、板巖互層狀淺變質(zhì)巖層，D1a3為分布于輝綠巖兩側(cè)的中等硅化變質(zhì)巖，除邊坡于自然邊坡相接坡頂及下游側(cè)部分開(kāi)挖較淺邊坡坡面為強(qiáng)風(fēng)化巖體外，大部分坡面及基礎(chǔ)巖體為弱風(fēng)化。

1.3 壩基開(kāi)挖進(jìn)展

左岸壩肩高程1420m以上開(kāi)挖于2008年6月20日開(kāi)始施工，至2008年12月10日完成；右岸壩肩高程1420m以上開(kāi)挖于2008年3月2日開(kāi)始施工，2009年2月13日全部完成；高程1420以下壩基開(kāi)挖于2008年11月20日開(kāi)始，2009年9月12日壩基開(kāi)挖全部完成。

2 壩基開(kāi)挖施工方法

2.1 左、右岸壩肩高程1420m以上開(kāi)挖施工

根據(jù)開(kāi)挖施工道路布置及進(jìn)度安排，左、右岸高程1420m以上壩肩開(kāi)挖嚴(yán)格按照“自上而下、分層鉆爆”進(jìn)行施工，梯段高度一般為8m～10m。造孔設(shè)備主要以ROC442、HCR1200-ED型履鉆為主、QZJ100B輕型潛孔鉆為輔。石渣裝運(yùn)采用3.3m3裝載機(jī)、1.8m3反鏟配合15t、20t自卸車(chē)運(yùn)輸至合同指定的渣場(chǎng)。

2.2 高程1420m以下壩基開(kāi)挖施工

壩基開(kāi)挖是在左、右岸壩肩高程1420m以上邊坡開(kāi)挖完成后的基礎(chǔ)上進(jìn)行的。

壩基開(kāi)挖采取邊坡預(yù)裂、梯段爆破、預(yù)留保護(hù)層法施工，梯段高度為8m～10m。主爆孔、預(yù)裂孔、緩沖孔主要采用ROC-D7液壓鉆造孔。預(yù)裂孔間距為0.8～1.2m，預(yù)裂孔底部一般按邊坡馬道預(yù)留0.7m保護(hù)層厚控制。梯段爆破孔深度8.0～10m，平均單耗為0.35～0.4kg/m3，爆破最大單響藥量≤150kg；預(yù)裂爆破線裝藥量為0.26～0.3kg/m，爆破最大單響藥量≤50kg。

3 壩基開(kāi)挖施工質(zhì)量控制

3.1 施工工序

審查施工技術(shù)措施現(xiàn)場(chǎng)爆破試驗(yàn)爆破設(shè)計(jì)及審批測(cè)量放線布孔鉆孔清孔鉆孔保護(hù)鉆孔質(zhì)量檢查準(zhǔn)爆證審批裝藥網(wǎng)絡(luò)連接網(wǎng)絡(luò)檢查起爆安全檢查出渣爆破效果分析優(yōu)化鉆爆參數(shù)下一循環(huán)。

3.2 質(zhì)量控制

（1）建立、健全爆破施工管理機(jī)構(gòu)。①承建單位按照合同規(guī)定配備專(zhuān)職爆破工程師，成立爆破開(kāi)挖管理機(jī)構(gòu)，配備相應(yīng)資質(zhì)和數(shù)量的技術(shù)管理人員，負(fù)責(zé)鉆爆設(shè)計(jì)、爆破試驗(yàn)和現(xiàn)場(chǎng)鉆爆施工各工序管理；制定落實(shí)爆破施工各類(lèi)人員崗位責(zé)任制，對(duì)鉆爆施工技術(shù)、質(zhì)檢、爆破工、火工材料使用及施工安全進(jìn)行管理。②選擇具備爆破資質(zhì)的爆破隊(duì)伍從事該項(xiàng)作業(yè)，嚴(yán)禁無(wú)爆破資質(zhì)的隊(duì)伍從事爆破作業(yè)。③爆破作業(yè)人員、領(lǐng)料員、押運(yùn)員、保管員都經(jīng)過(guò)培訓(xùn)，經(jīng)考試合格后持證上崗，禁止無(wú)證作業(yè)。

（2）爆破設(shè)計(jì)質(zhì)量控制。①結(jié)合前次爆破質(zhì)量檢驗(yàn)成果和本次爆破范圍地質(zhì)、地形及施工條件、進(jìn)行爆破設(shè)計(jì)，優(yōu)化爆破設(shè)計(jì)參數(shù)。②嚴(yán)格執(zhí)行爆破設(shè)計(jì)制度。承建單位應(yīng)建立并嚴(yán)格執(zhí)行爆破設(shè)計(jì)內(nèi)部審核制度；（3）鉆爆施工工序質(zhì)量控制。①開(kāi)鉆平臺(tái)清理。預(yù)裂孔鉆孔前首先要清除預(yù)裂線兩側(cè)一定范圍內(nèi)的覆蓋層或浮渣，清理的范圍需滿足鉆孔要求。②嚴(yán)格按照爆破設(shè)計(jì)使用全站儀進(jìn)行鉆孔測(cè)量放樣，并用紅油漆標(biāo)示清楚。③嚴(yán)格控制鉆孔質(zhì)量，鉆孔孔斜和孔向可采用地質(zhì)羅盤(pán)、量角器配合垂球進(jìn)行量測(cè)。

3.3 質(zhì)量評(píng)定

（1）壩基開(kāi)挖質(zhì)量檢測(cè)情況。

依據(jù)《水電水利基本建設(shè)工程單元工程質(zhì)量等級(jí)評(píng)定標(biāo)準(zhǔn)第1部分：土建工程》（DL/T5113.1-2005），施工單位進(jìn)行了自檢，監(jiān)理單位進(jìn)行了抽檢，業(yè)主單位委托物探中心和測(cè)量中心對(duì)開(kāi)挖質(zhì)量進(jìn)行了檢測(cè)，檢測(cè)結(jié)果如下：

左岸壩肩高程1420m以上開(kāi)挖工程實(shí)際開(kāi)挖工程量187.78萬(wàn)m3，最大超挖27cm、最小超挖10cm、最大欠挖8cm、最小欠挖2cm、超欠挖合格率97%；平均平整度為11.25cm；平均預(yù)裂孔半孔率94%。

右岸壩肩高程1420m以上開(kāi)挖工程實(shí)際開(kāi)挖工程量149.32萬(wàn)m3，最大超挖31cm、最小超挖17cm、最大欠挖22cm、最小欠挖6cm、超欠挖合格率96%；平均平整度為14.2cm；平均預(yù)裂孔半孔率81%。

高程1420m以下壩基開(kāi)挖工程實(shí)際開(kāi)挖工程量217.73萬(wàn)m3，最大超挖46.5cm、最小超挖1.5cm、最大欠挖19cm、最小欠挖6cm、超欠挖合格率92%；平均平整度為14.2cm；平均預(yù)裂孔半孔率86%。

（2）壩基開(kāi)挖工程驗(yàn)收情況。

左岸壩肩高程1420m以上開(kāi)挖單元驗(yàn)收147個(gè)，合格147個(gè)，優(yōu)良138個(gè)，優(yōu)良率93.9%，分部工程評(píng)定等級(jí)為優(yōu)良。

4 結(jié)語(yǔ)

阿海水電站廠壩基礎(chǔ)開(kāi)挖及左、右岸壩肩開(kāi)挖后的不平整度、半孔率以及超、欠挖、建筑物輪廓尺寸均滿足設(shè)計(jì)要求，開(kāi)挖整體質(zhì)量較好。根據(jù)業(yè)主委托物探中心的聲波檢測(cè)成果，左、右岸壩肩高程1420m以上受爆破影響深度為1.0～4.6m；高程1420m以下廠壩基礎(chǔ)受爆破影響深度為0.6～2.0m。局部地質(zhì)缺陷和受爆破影響的松動(dòng)層均采用非爆破開(kāi)挖方法（液壓錘）進(jìn)行清挖處理。2009年9月23日，阿海水電站廠壩建基面通過(guò)專(zhuān)家組驗(yàn)收，建基面開(kāi)挖質(zhì)量滿足合同文件技術(shù)條款和設(shè)計(jì)技術(shù)要求。并得到專(zhuān)家好評(píng)。

參 考 文 獻(xiàn)

[1] 王少昆，漫灣水電站壩基開(kāi)挖質(zhì)量監(jiān)理.云南水利發(fā)電.1994年第2期：11-18

第7篇：工程爆破的基本方法范文

關(guān)鍵詞：復(fù)雜環(huán)境；0混凝土圍堰；拆除；中深孔整體一次爆破；技術(shù)

1、工程概況

桃源水電站位于湖南省常德市桃源縣城附近的沅水干流上，是沅水干流最末一個(gè)水電開(kāi)發(fā)梯級(jí)低水頭徑流式電站，為二等大（2）型工程，壩址控制流域面積8.67×104km2，水庫(kù)正常蓄水位39.50m，利用河段落差約7.50m，裝設(shè)9臺(tái)單機(jī)容量20MW的燈泡貫流式機(jī)組，裝機(jī)總?cè)萘繛?80MW，電站多年平均年發(fā)電量7.93億kW?h，裝機(jī)年利用小時(shí)數(shù)4404h。

2、混凝土圍堰布置及特性

混凝土圍堰位于226省道沅水大橋北側(cè)2.5km的雙洲東北側(cè)，距離左岸桃源縣漳江垸1.3km，與右岸潯陽(yáng)垸水平距離300m，距離下游滄溪港1.8km，與其上游304鄉(xiāng)道東側(cè)工廠水平距離500m，水平距離其西側(cè)施工營(yíng)地1.2km?；炷羾弑倍窝唔斁鄩雾敼窐蛩骄嚯x為3.0m，堰頂距油缸水平距離26.5m，距啟閉機(jī)室水平距離23.7m，距進(jìn)水渠右導(dǎo)墻21.56m，與廠房帷幕灌漿最小水平距離28m?；炷羾呖傞L(zhǎng)79.18m，頂部高程44m，底部高程23m。橫斷面上部為矩形，頂寬1.5m，高2.5m；下部為梯形，上底寬1.5m，迎水面為直立墻，背水面坡比為 1：0.65。

3、圍堰擋水標(biāo)準(zhǔn)

廠房全年擋水圍堰按20年一遇洪水標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì)，對(duì)應(yīng)水位高程43.05m，考慮安全超高0.95m，堰頂高程44.0m。

4、圍堰拆除標(biāo)準(zhǔn)

根據(jù)該工程2013年安全度汛要求，汛前需拆除全年圍堰占?jí)河野缎购殚l泄流部分，廠房縱向圍堰上游段拆除至高程25.5m，廠房縱向圍堰下游段拆除至高程26m～28.5m，滿足泄洪閘過(guò)流需要。此次混凝土圍堰水下拆除最大高度為7.5m，水面以上最大高度11m，爆破混凝土總量為8028m3。

5、圍堰拆除難點(diǎn)分析

根據(jù)圍堰結(jié)構(gòu)、施工條件、周?chē)h(huán)境、拆除要求，本圍堰拆除施工有以下特征：

（1）爆破周?chē)h(huán)境復(fù)雜，爆破施工難度大、技術(shù)要求高；

（2）安全控制要求高、風(fēng)險(xiǎn)大。爆區(qū)周?chē)鶠橹匾挠谰眯越ㄖ?，爆破安全控制?biāo)準(zhǔn)高，必須嚴(yán)格控制爆破震動(dòng)效應(yīng)、飛石的影響，加強(qiáng)安全防護(hù)，確保爆區(qū)周?chē)ㄖ锇踩?/p>

（3）爆破塊度、爆碴堆積方向控制要求高。為了便于爆后采用挖泥船清渣，爆破塊度應(yīng)控制在0.5m以下，而且爆碴應(yīng)盡量向堰體背水側(cè)拋擲。

（4）爆破方量大、施工精細(xì)化程度要求高。由于爆破方量大，鉆孔數(shù)量多，鉆孔、裝藥、聯(lián)網(wǎng)大部分需在施工排架上進(jìn)行，因此，施工難度大，精細(xì)化程序要求高。鉆孔施工時(shí)，孔位、孔向、傾角、孔深等必須精確控制；裝藥時(shí)必須按設(shè)計(jì)裝藥結(jié)構(gòu)進(jìn)行操作；網(wǎng)路聯(lián)接時(shí)，必須嚴(yán)格按設(shè)計(jì)精確設(shè)置各孔內(nèi)的起爆雷管延期時(shí)間，并精心聯(lián)接、保護(hù)好起爆網(wǎng)路，確保安全可靠起爆。

6、圍堰拆除方案選擇

混凝土圍堰常規(guī)拆除方法有以下幾種：

（1）靜態(tài)破碎劑與液壓破碎錘聯(lián)合拆除

（2）密集淺孔分次爆破法

（3）中深孔整體一次爆破

（4）整體傾倒拆除爆破

根據(jù)本工程混凝土圍堰結(jié)構(gòu)特征及尺寸、爆破周?chē)h(huán)境、施工現(xiàn)場(chǎng)條件以及拆除基本要求，第四種方法不易實(shí)施，也不能滿足拆除的基本要求。第一種方法簡(jiǎn)單，安全易于保證，但鉆孔工程量大，施工工期長(zhǎng)（在3月份施工條件下，破碎劑產(chǎn)生反應(yīng)的環(huán)境溫度低，形成混凝土裂縫的時(shí)間一般需要24h～36h），成本高，特別是水下圍堰部分當(dāng)破碎劑作用形成初期裂縫時(shí)，堰體滲水會(huì)大大降低破碎劑的膨脹壓力，導(dǎo)致堰體破碎不均衡、不充分，增加后期水中液壓破碎錘機(jī)械破碎的工程量，在一定流量條件下，施工難度加大；第三種方法易于控制爆破規(guī)模，爆破危害效應(yīng)便于控制，但爆破施工工序轉(zhuǎn)換多，對(duì)電站周?chē)渌┕がF(xiàn)場(chǎng)干擾大，尤其本圍堰是在后期澆筑而成，頻繁爆破產(chǎn)生的振動(dòng)極易引起混凝土圍堰堰體開(kāi)裂，一則炮孔易漏氣，影響后續(xù)爆破效果，二則會(huì)導(dǎo)致堰體大量滲水，嚴(yán)重時(shí)會(huì)導(dǎo)致圍堰垮塌，拆除工作難于順利實(shí)施；第三種方法是混凝土圍堰拆除爆破中較常采用的方法，優(yōu)點(diǎn)在于施工速度快，爆破干擾少，拆除施工一次完成，施工工期易于保障，但缺點(diǎn)在于爆破技術(shù)要求高，施工組織管理及質(zhì)量保障體系嚴(yán)密，爆破有害效應(yīng)控制措施多，精細(xì)化程度要求高。

7、爆破參數(shù)確定

（1）鉆孔布置形式

混凝土圍堰拆除爆破時(shí)，鉆孔布置形式根據(jù)圍堰結(jié)構(gòu)尺寸、拋渣方向、堰內(nèi)外充水狀況以及現(xiàn)場(chǎng)施工環(huán)境而定，較常采用的鉆孔形式有：

1）全部垂直鉆孔；

2）垂直深孔為主，坡面斜淺孔為輔；

3）坡面傾斜鉆孔為主，輔以堰面垂直淺孔；

垂直鉆孔適于圍堰寬厚，堰內(nèi)外充水條件，其優(yōu)點(diǎn)在于鉆孔精度易于控制，爆渣拋向可以靈活掌握。當(dāng)圍堰一側(cè)不充水條件下，可充分利用自由面并實(shí)現(xiàn)寬孔距小抵抗線爆破，利于控制爆破塊度，降低爆破振動(dòng)效應(yīng)。坡面傾斜鉆孔為主布置方法適于上窄下寬、厚度較薄且堰體內(nèi)不補(bǔ)充水條件，其優(yōu)點(diǎn)在于爆渣向堰內(nèi)拋擲較少，但鉆孔精度不易掌握，爆破自由面利用率低，爆破塊度大。

基于本圍堰拆除爆破既要控制爆破塊度不大于0.5m，又要嚴(yán)格控制爆破振動(dòng)效應(yīng)和飛石方向，根據(jù)爆破總體方案和現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際情況，上層選擇垂直布孔，下層以垂直孔與扇形孔相結(jié)合的布孔方案。

（2）鉆孔直徑、深度

采用垂直鉆孔條件下，為了使堰體在25.5m高程以上充分破碎，并保障破碎高程，垂直鉆孔均超鉆0.5m，傾斜深孔超鉆1.0m，為了有效控制爆破塊度，并提高鉆孔延米爆破量，主炮孔和減震孔直徑選擇Φ90mm，采用潛孔鉆鑿孔。堰頂2.5m直立墻使用YT28手持式鉆機(jī)，鉆孔孔徑為Φ=40mm。

（3）孔網(wǎng)參數(shù)

為了提高破碎效果，控制爆破塊度，結(jié)合以往工程經(jīng)驗(yàn)選?。捍怪敝猩羁卓组g距a=1.30m，排距b=1.0m；扇形布孔時(shí)，孔口間距ak=（0.4～0.7）W，孔底間距ak=（1.1～1.5）W，抵抗線W =1.30m；淺孔孔間距a=0.65m，排距b=0.50m。

（4）炸藥單耗及單孔藥量

1）炸藥單耗

選擇密度1.1 kg/m3巖石乳化炸藥（分Φ50、Φ32兩種規(guī)格），根據(jù)C15混凝土圍堰爆破拆除經(jīng)驗(yàn)，標(biāo)高33m以下（水下圍堰）取q=0.7kg/m3，標(biāo)高33m以上（水上圍堰）取q=0.5 kg/m3，堰體中部適當(dāng)增加單耗。根據(jù)試炮最終確定炸藥單耗。

2）單孔裝藥量

式中： ―孔間距，m；

―排距，m；

―爆破高度，m；

―炸藥單耗，kg/m3。

（5）爆破裝藥結(jié)構(gòu)

本次采用間隔裝藥與導(dǎo)爆索捆綁在竹片上進(jìn)行，堵塞炮泥選用沙子和粘土配制，重量比為3∶1，再加20%水，混合均勻并揉成直徑小于炮孔直徑的炮泥段。堵塞時(shí)將炮泥送入炮孔，用炮棍適當(dāng)壓實(shí)、堵滿為止。

8、爆破振動(dòng)檢測(cè)

（1）監(jiān)測(cè)內(nèi)容

1）爆破振動(dòng)速度測(cè)試：在爆區(qū)周?chē)?，以爆破地震波可能波及的建筑物為主，布設(shè)振動(dòng)速度傳感器及爆破振動(dòng)記錄儀，實(shí)測(cè)質(zhì)點(diǎn)三向振速的動(dòng)態(tài)過(guò)程，作為分析研究和計(jì)算爆破振動(dòng)影響的基礎(chǔ)數(shù)據(jù)?；炷羾弑撇鸪龝r(shí)，引起振動(dòng)安全的主要建（構(gòu)）筑物為：①距混凝土圍堰下游最近的公路橋；②弧門(mén)油泵房；③弧門(mén)起降油缸；④進(jìn)水渠右導(dǎo)墻；⑤廠房帷幕線；

2）質(zhì)點(diǎn)振動(dòng)過(guò)程曲線：根據(jù)實(shí)測(cè)的振動(dòng)過(guò)程曲線，確定峰值振速及其出現(xiàn)的時(shí)刻、主振頻率、振動(dòng)歷時(shí)等主要振動(dòng)參數(shù)。

3）通過(guò)對(duì)實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)的一元線性回歸分析，求出薩道夫斯基振速計(jì)算式中的K和α值，作為分析過(guò)去爆破的振動(dòng)影響，及確定今后爆破方案的依據(jù)之一。

9、結(jié)束語(yǔ)

通過(guò)對(duì)我局承建的湖南桃源水電站發(fā)電廠房混凝土圍堰周邊復(fù)雜環(huán)境認(rèn)真分析后，經(jīng)過(guò)爆破施工方案的研究與比選，采用了中深孔整體一次爆破分兩層爆破方法成功拆除混凝土圍堰，通過(guò)爆破振動(dòng)監(jiān)測(cè)手段確定合理了最大齊爆藥量及爆破順序，整個(gè)爆破工作順利、效果良好。

參考文獻(xiàn)：

[1]《爆破安全規(guī)程》（GB6722-2003）.

[2]《水電水利工程爆破施工技術(shù)規(guī)范》（DL/TSl235-2001）.

第8篇：工程爆破的基本方法范文

【關(guān)鍵詞】大跨度隧道；開(kāi)挖；施工技術(shù)

中圖分類(lèi)號(hào)： TU74 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼： A 文章編號(hào)：

引言

近20年來(lái)，隨著城市規(guī)模的不斷擴(kuò)大，城市內(nèi)車(chē)輛交通量也愈來(lái)愈大，原有的低等級(jí)行車(chē)道路面一方面因路面寬度不足滿足不了行車(chē)及安全要求，經(jīng)常發(fā)生堵車(chē)現(xiàn)象；另一方面因結(jié)構(gòu)耐久性差滿足不了要求。為加強(qiáng)城市內(nèi)交通連接，縮短交通距離，發(fā)展市內(nèi)旅游業(yè)，緩解其他路段的交通壓力，各地相繼開(kāi)挖隧道線路，以達(dá)到緩解地上交通壓力的目的。

1 工程概況

1．1概述

某隧道位于我市南側(cè)，穿越一坐山嶺，隧道為分離式雙線雙車(chē)道，左幅起訖里程：LK3+196-LK4+591，全長(zhǎng)1453．354 m，線路平均縱坡為1.4879％；右幅起訖里程：RK3+193-RK4+635，全長(zhǎng)1 501．706m，線路平均縱坡為1.4986％。隧道有效凈寬12．25 m，凈高7．8 m，為三心圓弧拱形式，開(kāi)挖斷面尺寸為：寬14．617 m，高11．05m，斷面尺寸大。隧道按新奧法原理施工，采用光面及預(yù)裂控制爆破，毫秒延期起爆技術(shù)；采用不耦合空氣間隔裝藥結(jié)構(gòu)，炮孔采用炮泥堵塞。

1．2工程地質(zhì)及水文條件

(1)地形地貌。屬山嶺重丘區(qū)，處于剝蝕性巖溶低山丘陵區(qū)與剝蝕堆積山前傾斜平原區(qū)過(guò)度地帶，地形起伏較大，部分為低山丘陵區(qū)，總體上地層傾向北北東至北北西，傾角平緩。

(2)構(gòu)造地質(zhì)。在大地構(gòu)造單元上屬魯西臺(tái)背斜濟(jì)南一明水單斜，主要巖性為粵陶系中統(tǒng)(02)深灰色厚層純灰?guī)r夾閃長(zhǎng)巖，

裂隙的發(fā)育方向與主要構(gòu)造線方向基本一致，以北北東向及北北西向?yàn)橹?，本區(qū)新構(gòu)造運(yùn)動(dòng)以上升為主，基本地震烈度Ⅵ度。

(3)水文地質(zhì)。地下水類(lèi)型為碳酸鹽巖類(lèi)裂隙巖溶水，地表巖溶大部分出露，巖溶基本為型，覆蓋土的厚度―般小于10m。巖溶弱發(fā)育，沿裂隙、層面溶蝕擴(kuò)大為巖溶化裂隙或溶孔，其連通性差，大氣降水和地表徑流大量滲漏。

1．3隧道施工安排總體布置

根據(jù)隧道的長(zhǎng)度、地質(zhì)條件、工期要求等因素，采用四洞口同時(shí)掘進(jìn)的總體方案，由于該隧道所穿越地層圍巖穩(wěn)定性差、為Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ類(lèi)圍巖，且上下行隧道間距較近，爆破作業(yè)對(duì)相鄰隧道的穩(wěn)定性有一定影響。在施工安排上，同一掘進(jìn)方向，上、下隧道掌子面掘進(jìn)拉開(kāi)25m左右，支護(hù)緊跟并實(shí)行嚴(yán)格的微震控制爆破。隧道按新奧法施工，出碴采用無(wú)軌運(yùn)輸，風(fēng)動(dòng)鑿巖機(jī)打眼，實(shí)施掘進(jìn)(鉆、爆)、出碴(裝、運(yùn)、卸)、噴錨(運(yùn)、錨、噴)、襯砌(拌、運(yùn)、灌、搗)等四條機(jī)械化作業(yè)線。

2不同類(lèi)別圍巖下開(kāi)挖施工工藝和方法

2．1爆破開(kāi)挖計(jì)劃目標(biāo)

Ⅱ類(lèi)圍巖開(kāi)挖計(jì)劃：不允許欠挖，超挖平均不超過(guò)8 cm，光爆率要求達(dá)到70％以上。要求爆碴塊度能滿足裝載機(jī)裝運(yùn)要求，爆堆集中。Ⅲ類(lèi)圍巖開(kāi)挖計(jì)劃：不允許欠挖，超挖平均不超過(guò)8cm，光爆率要求達(dá)到70％以上。要求爆碴塊度能滿足裝載機(jī)裝運(yùn)要求，爆堆集中。

Ⅳ類(lèi)圍巖開(kāi)挖計(jì)劃：不允許欠挖，超挖平均不超過(guò)8 cm，光爆率要求達(dá)到90％以上。要求爆碴塊度能滿足裝載機(jī)裝運(yùn)要求，爆堆集中。

2．2Ⅱ、Ⅲ類(lèi)圍巖斷面開(kāi)挖施工工藝和方法

根據(jù)設(shè)計(jì)圖紙及地質(zhì)勘測(cè)資料。LK4+550～LK4+460里程段圍巖類(lèi)別屬于Ⅱ、Ⅲ類(lèi)，圍巖巖性為強(qiáng)風(fēng)化薄層狀泥質(zhì)石灰?guī)r，節(jié)理裂隙發(fā)育，部分節(jié)理被溶蝕，結(jié)合較差，局部有滲漏水。根據(jù)這種地質(zhì)情況，采用半斷面開(kāi)挖法開(kāi)挖支護(hù)比較適宜，上半斷面高度為6 m，開(kāi)挖進(jìn)尺控制為100 cm。

（1）控制爆破開(kāi)挖施工工藝

施工工藝文字描述：掌子面超前小導(dǎo)管輪廓線放樣一打超前小導(dǎo)管注漿一上臺(tái)階掌子面布置炮孔(先掏槽孔，其次周邊孔，最后為輔助孔)鉆孔清孔測(cè)量孔深、周邊孔間距裝藥警戒起爆安全檢查清理危石出碴。

（2）控制爆破開(kāi)挖施工方法

1)掌子面輪廓線測(cè)量。采用GTS-332W全站儀、水平儀首先測(cè)出隧道中心線及開(kāi)挖拱頂高程。然后根據(jù)左右側(cè)設(shè)計(jì)寬度采用切線支距法定位輪廓線。

2)布孔。掏槽孔：采用垂直楔形掏槽方式。每對(duì)掏槽孔上下間距為0．4m，每對(duì)掏槽孔孔口問(wèn)距為0．75m，孔底間距為0．2m，炮孔與工作面夾角為75°；炮孔數(shù)量8個(gè)；掏槽孔布置在距拱頂4．4m隧道中心線位置。周邊孔：孔間距為0．4 m，排距為0．6m。

(3)鉆孔。鉆孔機(jī)械為YT-28氣腿式風(fēng)動(dòng)鑿巖機(jī)，每循環(huán)數(shù)量為15臺(tái)，周邊孔外插角要求控制在30以?xún)?nèi)。鉆孔孔位精度控制在+5m范圍內(nèi)，每循環(huán)孔底超挖不超過(guò)8 cm。

(4)裝藥。根據(jù)圍巖堅(jiān)固性系數(shù)f=2―6，選擇爆破設(shè)計(jì)參數(shù)進(jìn)行爆破設(shè)計(jì)，具體設(shè)計(jì)參數(shù)見(jiàn)表1一表4。

表1 上半斷面光面爆破參數(shù)

表2 Ⅱ類(lèi)圍巖爆破參數(shù)表

表3下半斷面光面爆破參數(shù)表

表4 類(lèi)圍巖下半斷面爆破參數(shù)表

(5)起爆。裝藥結(jié)構(gòu)：不耦合空氣間隔裝藥；起爆網(wǎng)路：導(dǎo)爆管一導(dǎo)爆索毫秒延期網(wǎng)路。導(dǎo)爆管采用簇聯(lián)連接，用兩發(fā)火雷管點(diǎn)火引爆。

(6)爆后效果。光爆率達(dá)到70％以上，達(dá)到預(yù)定目標(biāo)。

3結(jié)束語(yǔ)

該隧道出口端左洞開(kāi)挖斷面大，在掘進(jìn)過(guò)程中圍巖變化較大，給隧道施工帶來(lái)一定的難度，通過(guò)采用光面控制爆破技術(shù)，一方面降低了爆破震動(dòng)對(duì)周?chē)鷩鷰r的震動(dòng)擾動(dòng)，基本上達(dá)到了新奧法施工中“保護(hù)圍巖，愛(ài)護(hù)圍巖”的原理要求，另一方面又大大減少了超挖量，大幅度地降低了隧道工程成本。在當(dāng)今激烈的市場(chǎng)競(jìng)爭(zhēng)中，只有采用先進(jìn)的施工技術(shù)和科學(xué)的管理方法，才能在低中標(biāo)價(jià)的工程中取得利潤(rùn)，為單位或企業(yè)創(chuàng)造更高的經(jīng)濟(jì)價(jià)值。

參考文獻(xiàn)

1.朱贊成;畢遠(yuǎn)志：廣州地鐵暗挖隧道微振爆破技術(shù)[J].鐵道建筑，2009(04)

第9篇：工程爆破的基本方法范文

關(guān)鍵詞：超深孔聚能定向爆破　預(yù)抽瓦斯　多縫線射流聚能藥卷　順層鉆孔

0　引言

我國(guó)礦井中僅有1/3的礦井具有開(kāi)采保護(hù)層的條件，且隨著采掘深度的增加，有些保護(hù)層轉(zhuǎn)變?yōu)橛型怀鑫ｋU(xiǎn)或不可采，使具有開(kāi)采保護(hù)層條件的突出礦井越來(lái)越少，單一突出煤層瓦斯治理問(wèn)題日益加重[1]。隨著國(guó)內(nèi)外瓦斯抽排放技術(shù)的日益完善，針對(duì)單一突出煤層，本煤層鉆孔抽放瓦斯在國(guó)內(nèi)外諸多礦井成功應(yīng)用，有效緩解了礦井生產(chǎn)過(guò)程中瓦斯帶來(lái)的安全壓力[2]。針對(duì)龐莊煤礦張小樓井本煤層抽放瓦斯存在的問(wèn)題，主要是瓦斯抽采效率低、抽采濃度低、衰減速度快等問(wèn)題，基于聚能爆破定向致裂增透效應(yīng)，創(chuàng)造性地設(shè)計(jì)出多縫線射流聚能藥卷，將超深孔聚能爆破技術(shù)應(yīng)用于工作面預(yù)抽瓦斯工程中，對(duì)高瓦斯、低透氣性煤層安全開(kāi)采的具有十分積極的意義。

1　工程概況

龐莊煤礦張小樓井隸屬于徐州礦務(wù)集團(tuán)有限公司，礦井位于徐州市西北銅山縣柳新鎮(zhèn)和劉集鎮(zhèn)境內(nèi)，距徐州市區(qū)13km。東鄰江蘇天能集團(tuán)柳新煤礦，西鄰徐州礦務(wù)集團(tuán)夾河煤礦，南鄰龐莊井。張小樓井采用立井、多水平開(kāi)拓，主要開(kāi)采煤層為下石盒子組2煤及山西組七煤和9煤。新主井和新副井落底水平為-1025m水平，回風(fēng)水平為-400m水平，現(xiàn)生產(chǎn)水平為-1025m水平，采用上、下山開(kāi)采。

2008年張小樓井瓦斯相對(duì)涌出量8.92m3/t，絕對(duì)瓦斯涌出量22.61m3/min。相對(duì)涌出量小于10m3/t，但根據(jù)江蘇省經(jīng)濟(jì)貿(mào)易委員會(huì)公布的《2008年度全省煤礦礦井瓦斯等級(jí)鑒定結(jié)果》，本礦按高瓦斯礦井管理，因此必須進(jìn)行瓦斯抽放，本設(shè)計(jì)建議設(shè)置地面抽放站，選擇水環(huán)式真空瓦斯抽放泵。工作面瓦斯抽放量采用開(kāi)采層順層鉆孔預(yù)抽的方法。采用傳統(tǒng)本煤層順層預(yù)抽瓦斯，但抽放孔抽放瓦斯?jié)舛然驹?0%左右，鉆孔預(yù)抽瓦斯存在抽放濃度低、瓦斯?jié)舛炔环€(wěn)定等問(wèn)題，在很大程度上影響礦井的安全高效生產(chǎn)。

2　聚能定向爆破增透效應(yīng)

爆轟產(chǎn)物運(yùn)動(dòng)方向具有與表面垂直或大體垂直的基本規(guī)律。利用這一基本規(guī)律將藥包制成特殊形狀（如半球形空穴，拋物形空穴、雙曲線形空穴、錐形空穴等），爆炸時(shí)靠空穴閉合產(chǎn)生高壓、高密度、高速度的運(yùn)動(dòng)氣體流，使爆轟產(chǎn)物集聚，能量密度提高。沿軸線向外射出的高能量、高密度聚能流的現(xiàn)象稱(chēng)之為聚能效應(yīng)，又稱(chēng)諾爾曼效應(yīng)[3]。

聚能藥卷維持了炸藥爆轟的穩(wěn)定傳播，高壓爆生氣體的“氣楔效應(yīng)”是聚能方向的壓縮徑向裂紋得到擴(kuò)展的主要驅(qū)動(dòng)力，同時(shí)也抑制了非切縫方向壓縮徑向裂紋的發(fā)展，在定向裂紋擴(kuò)展中占有主要的地位[4]。

3　超深孔聚能爆破主要參數(shù)設(shè)計(jì)

鉆完炮孔后應(yīng)立即裝藥。裝藥前，首先按設(shè)計(jì)要求制作聚能藥包，然后將藥包送入孔內(nèi)。

3.1　鉆孔選址

聚能爆破工藝中鉆孔選址是整個(gè)工程實(shí)施的首要工序，科學(xué)合理的選址對(duì)爆破效果至關(guān)重要。針對(duì)煤層超深孔聚能爆破鉆孔選址，兩個(gè)因素至關(guān)重要：安全因素，在選址時(shí)盡量使爆破影響半徑內(nèi)不存在瓦斯、地質(zhì)及水文地質(zhì)安全隱患；施工因素，在實(shí)施過(guò)程中需要一定的操作空間[5]。

3.2　爆破孔孔徑及孔深

考慮到裝藥不耦合系數(shù)和裝藥長(zhǎng)度及封孔長(zhǎng)度等因素，根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)經(jīng)驗(yàn)并結(jié)合具體施工工藝，確定孔徑75mm，孔深約40m。

3.3　孔間距

超深孔聚能爆破孔間距取決于爆破影響區(qū)域的大小。如孔間距過(guò)大，則爆破裂隙無(wú)法相互貫通；但爆破孔間距過(guò)小，裂隙會(huì)相互重疊，會(huì)造成爆破能量浪費(fèi)。通過(guò)實(shí)驗(yàn)室分析和現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)對(duì)比，孔間距設(shè)計(jì)在10m左右。

3.4　聚能藥包

對(duì)傳統(tǒng)藥包在結(jié)構(gòu)上進(jìn)行了改造，聚能藥包由PVC套管、礦用乳化炸藥等組成，設(shè)計(jì)出多縫線射流聚能藥卷，其原理是在PVC套管上管壁環(huán)向映射布置加工成多條狹長(zhǎng)縫形成多縫線射流聚能藥卷，示意圖見(jiàn)圖1所示，可在炮孔徑向形成多股聚能射流，實(shí)現(xiàn)爆炸主裂紋多方向擴(kuò)展，多縫線射流聚能藥卷定向預(yù)裂爆破技術(shù)可在煤層內(nèi)獲得較大范圍爆生裂隙網(wǎng)，增大炮孔間距，大大減少鉆孔工作量，提高煤層透氣性，可解決高瓦斯、低透氣性煤層的瓦斯抽放問(wèn)題。

3.5　封孔長(zhǎng)度

超深孔聚能爆破不僅要避免沖孔，也要保證巷幫煤體不因震動(dòng)而破壞；封孔長(zhǎng)度必須超過(guò)巷幫煤體卸壓帶的寬度，防止因爆破產(chǎn)生漏氣影響抽放效果；封孔長(zhǎng)度不能太大，以免造成人力和物力浪費(fèi)[6]。通過(guò)對(duì)小樹(shù)林煤礦具體施工條件的封孔長(zhǎng)度綜合分析，結(jié)合爆破裂隙圈理論，確定出超深孔聚能爆破鉆孔合理封孔長(zhǎng)度為10m。

4　應(yīng)用效果

基于聚能定向爆破增透機(jī)理，充分分析張小樓井工程概況，根據(jù)設(shè)計(jì)的聚能爆破主要參數(shù)，得出了相應(yīng)的聚能爆破瓦斯抽放施工工藝，在工作面軌道平巷進(jìn)行了超深孔聚能爆破試驗(yàn)。選取其中一個(gè)爆破孔附近的四個(gè)抽放孔進(jìn)行瓦斯?jié)舛葴y(cè)量，對(duì)比爆破前后抽放瓦斯?jié)舛?，測(cè)量數(shù)據(jù)如圖2所示：

通過(guò)測(cè)量得出爆破后抽放鉆孔瓦斯?jié)舛绕骄?0%左右，瓦斯平均抽放濃度較爆破前提高了近200%，使整個(gè)工作面瓦斯含量遠(yuǎn)低于10m3/t，瓦斯壓力低于0.74MPa，保證了礦井的安全生產(chǎn)。

5　結(jié)論

①利用聚能定向斷裂爆破技術(shù)，通過(guò)改進(jìn)煤層超深孔聚能爆破裝藥結(jié)構(gòu)，可減小粉碎圈半徑，擴(kuò)大煤體裂隙帶范圍，提高煤體滲透性，改善煤層鉆孔瓦斯抽放效果。

②基于聚能爆破定向致裂增透效應(yīng)，創(chuàng)造性地設(shè)計(jì)出多縫線射流聚能藥卷，可在煤層獲得較大范圍爆生裂隙網(wǎng)，增大炮孔間距，大大減少鉆孔工作量，提高煤層透氣性。

③現(xiàn)場(chǎng)實(shí)踐結(jié)果表明，采用超深孔聚能定向爆破技術(shù)，合理設(shè)計(jì)爆破主要參數(shù)，有效解決了高瓦斯、低透氣性煤層的安全開(kāi)采難題，對(duì)煤層預(yù)抽瓦斯有一定的借鑒價(jià)值。

參考文獻(xiàn)：

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[2]林府進(jìn)，江萬(wàn)剛，舒貴德.豐城礦區(qū)順層預(yù)抽鉆孔合理布置參數(shù)研究[J].礦業(yè)安全與環(huán)保，2011，38（5）：47-49.

[3]郭德勇，裴海波，宋建成等.煤層深孔聚能爆破致裂增透機(jī)理研究[J].煤炭學(xué)報(bào)，2008，33（12）：1381-1385.

[4]李清，梁媛，任可可.聚能藥卷的爆炸裂紋定向擴(kuò)展過(guò)程試驗(yàn)研究[J].巖石力學(xué)與工程學(xué)報(bào)，2010，29（8）：1684-1689.