變頻器論文精選(九篇)
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第1篇：變頻器論文范文
Abstract：Thecharacteristicoftheenergybrakeandfeedbackbrakeisbrieflyintroduced,and
detailedintroductionontheoperationprinciple,characteristicandapplicationofthe
electrolytecapacitancebrakeisgiven.
關鍵詞:變頻器能量回饋電容反饋制動
Keywords:InverterEnergyfeedbackEectro-capacitancefeedbackbrake
[中圖分類號]TP273[文獻標識碼]B文章編號1561-0330(2003)06-00
1引言
在通用變頻器、異步電動機和機械負載所組成的變頻調速傳統(tǒng)系統(tǒng)中，當電動機所傳動的位能負載下放時，電動機將可能處于再生發(fā)電制動狀態(tài)；或當電動機從高速到低速（含停車）減速時，頻率可以突減，但因電機的機械慣性，電機可能處于再生發(fā)電狀態(tài)，傳動系統(tǒng)中所儲存的機械能經(jīng)電動機轉換成電能，通過逆變器的六個續(xù)流二極管回送到變頻器的直流回路中。此時的逆變器處于整流狀態(tài)。這時，如果變頻器中沒采取消耗能量的措施，這部分能量將導致中間回路的儲能電容器的電壓上升。如果當制動過快或機械負載為提升機類時，這部分能量就可能對變頻器帶來損壞，所以這部分能量我們就應該考慮考慮了。
在通用變頻器中，對再生能量最常用的處理方式有兩種：(1)、耗散到直流回路中人為設置的與電容器并聯(lián)的“制動電阻”中，稱之為動力制動狀態(tài)；(2)、使之回饋到電網(wǎng)，則稱之為回饋制動狀態(tài)（又稱再生制動狀態(tài)）。還有一種制動方式，即直流制動，可以用于要求準確停車的情況或起動前制動電機由于外界因素引起的不規(guī)則旋轉。
在書籍、刊物上有許多專家談論過有關變頻器制動方面的設計與應用，尤其是近些時間有過許多關于“能量回饋制動”方面的文章。今天，筆者提供一種新型的制動方法，它具有“回饋制動”的四象限運轉、運行效率高等優(yōu)點，也具有“能耗制動”對電網(wǎng)無污染、可靠性高等好處。
2能耗制動
利用設置在直流回路中的制動電阻吸收電機的再生電能的方式稱為能耗制動，如圖1所示。
其優(yōu)點是構造簡單；對電網(wǎng)無污染（與回饋制動作比較），成本低廉；缺點是運行效率低，特別是在頻繁制動時將要消耗大量的能量且制動電阻的容量將增大。
一般在通用變頻器中，小功率變頻器（22kW以下）內置有了剎車單元，只需外加剎車電阻。大功率變頻器（22kW以上）就需外置剎車單元、剎車電阻了。
3回饋制動
實現(xiàn)能量回饋制動就要求電壓同頻同相控制、回饋電流控制等條件。它是采用有源逆變技術，將再生電能逆變?yōu)榕c電網(wǎng)同頻率同相位的交流電回送電網(wǎng)，從而實現(xiàn)制動如圖2所示。
回饋制動的優(yōu)點是能四象限運行,如圖3所示，電能回饋提高了系統(tǒng)的效率。其缺點是：(1)、只有在不易發(fā)生故障的穩(wěn)定電網(wǎng)電壓下（電網(wǎng)電壓波動不大于10%），才可以采用這種回饋制動方式。因為在發(fā)電制動運行時，電網(wǎng)電壓故障時間大于2ms，則可能發(fā)生換相失敗，損壞器件。(2)、在回饋時，對電網(wǎng)有諧波污染。(3)、控制復雜，成本較高。
4新型制動方式（電容反饋制動）
4.1主回路原理
主回路原理圖如圖4所示。
整流部分采用普通的不可控整流橋進行整流（如圖中的VD1——VD6組成），濾波回路采用通用的電解電容（圖中C1、C2），延時回路采用接觸器或可控硅都行（圖中T1）。充電、反饋回路由功率模塊IGBT（圖中VT1、VT2）、充電、反饋電抗器L及大電解電容C（容量約零點幾法，可根據(jù)變頻器所在的工況系統(tǒng)決定）組成。逆變部分由功率模塊IGBT組成（如圖VT5—VT10）。保護回路，由IGBT、功率電阻組成。
(1)電動機發(fā)電運行狀態(tài)
CPU對輸入的交流電壓和直流回路電壓νd的實時監(jiān)控，決定向VT1是否發(fā)出充電信號，一旦νd比輸入交流電壓所對應的直流電壓值（如380VAC—530VDC）高到一定值時，CPU關斷VT3，通過對VT1的脈沖導通實現(xiàn)對電解電容C的充電過程。此時的電抗器L與電解電容C分壓，從而確保電解電容C工作在安全范圍內。當電解電容C上的電壓快到危險值（比如說370V），而系統(tǒng)仍處于發(fā)電狀態(tài)，電能不斷通過逆變部分回送到直流回路中時，安全回路發(fā)揮作用，實現(xiàn)能耗制動（電阻制動），控制VT3的關斷與開通，從而實現(xiàn)電阻R消耗多余的能量，一般這種情況是不會出現(xiàn)的。
(2)電動機電動運行狀態(tài)
當CPU發(fā)現(xiàn)系統(tǒng)不再充電時，則對VT3進行脈沖導通，使得在電抗器L上行成了一個瞬時左正右負的電壓（如圖標識），再加上電解電容C上的電壓就能實現(xiàn)從電容到直流回路的能量反饋過程。CPU通過對電解電容C上的電壓和直流回路的電壓的檢測，控制VT3的開關頻率以及占空比,從而控制反饋電流，確保直流回路電壓νd不出現(xiàn)過高。
4.4系統(tǒng)難點
(1)電抗器的選取
(a)、我們考慮到工況的特殊性，假設系統(tǒng)出現(xiàn)某種故障，導致電機所載的位能負載自由加速下落，這時電機處于一種發(fā)電運行狀態(tài)，
再生能量通過六個續(xù)流二極管回送至直流回路，致使νd升高，很快使變頻器處于充電狀態(tài)，這時的電流會很大。所以所選取電抗器線徑要大到能通過此時的電流。
（b）、在反饋回路中，為了使電解電容在下次充電前把盡可能多的電能釋放出來，選取普通的鐵芯（硅鋼片）是不能達到目的的，最好選用鐵氧體材料制成的鐵芯，再看看上述考慮的電流值如此大，可見這個鐵芯有多大，素不知市面上有無這么大的鐵氧體鐵芯，即使有，其價格也肯定不會很低。
所以筆者建議充電、反饋回路各采用一個電抗器。
(2)控制上的難點
（a）、變頻器的直流回路中，電壓νd一般都高于500VDC，而電解電容C的耐壓才400VDC，可見這種充電過程的控制就不像能量制動（電阻制動）的控制方式了。其在電抗器上所產(chǎn)生的瞬時電壓降為，電解電容C的瞬時充電電壓為νc=νd-νL，為了確保電解電容工作在安全范圍內（≤400V），就得有效的控制電抗器上的電壓降νL，而電壓降νL又取決于電感量和電流的瞬時變化率。
（b）、在反饋過程中，還得防止電解電容C所放的電能通過電抗器造成直流回路電壓過高，以致系統(tǒng)出現(xiàn)過壓保護。
4.5主要應用場合及應用實例
正是由于變頻器的這種新型制動方式（電容反饋制動）所具有的優(yōu)越性，近些來，不少用戶結合其設備的特點，紛紛提出了要配備這種系統(tǒng)。由于技術上有一定的難度，國外還不知有無此制動方式？國內目前只有山東風光電子公司由以前采用回饋制動方式的變頻器（仍有2臺在正常運行中）改用了這種電容反饋制動方式的新型礦用提升機系列，到目前為止，這種電容反饋制動的變頻器正長期正常運行在山東寧陽保安煤礦及山西太原等地，填補了國內這一空白。
隨著變頻器應用領域的拓寬，這個應用技術將大有發(fā)展前途，具體來講，主要用在礦井中的吊籠（載人或裝料）、斜井礦車（單筒或雙筒）、起重機械等行業(yè)。總之需要能量回饋裝置的場合都可選用。
第2篇：變頻器論文范文
【論文摘要】：文章對變頻器常見干擾故障進行了分析總結，并提出了相應的解決對策。
1．引言
變頻器作為一種高效節(jié)能的電機調速裝置，因其較高的性能價格比，在工廠得到了越來越廣泛的應用。眾所周知，變頻器是由整流電路、濾波電路、逆變電路組成。其中整流電路和逆變電路中均使用了半導體開關元件，在控制上則采用的是PWM控制方式，這就決定了變頻器的輸入、輸出電壓和電流除了基波之外，還含有許多的高次諧波成分。這些高次諧波成分將會引起電網(wǎng)電壓波形的畸變，產(chǎn)生無線電干擾電波，它們對周邊的設備、包括變頻器的驅動對象--電動機帶來不良的影響。同時由于變頻器的使用，電網(wǎng)電源電壓中會產(chǎn)生高次諧波的成分，電網(wǎng)電源內有晶閘管整流設備工作時，會引導電源波形產(chǎn)生畸形。另外，由于遭受雷擊或電源變壓器的開閉，電功率用電器的開閉等，產(chǎn)生的浪涌電壓，也將使電源波形畸變，這種波形畸變的電網(wǎng)電源給變頻器供電時，又將對變頻器產(chǎn)生不良影響。文章對于上述現(xiàn)象進行了分析并提出了降低這些不良影響的措施。
2．外界對變頻器的干擾
供電電源對變頻器的干擾主要有過壓、欠壓、瞬時掉電；浪涌、跌落；尖峰電壓脈沖；射頻干擾。變頻器的供電電源受到來自被污染的交流電網(wǎng)的諧波干擾后若不加處理，電網(wǎng)噪聲就會通過電網(wǎng)的電源電路干擾變頻器。變頻器的輸入電路側，是將交流電壓變成直流電壓。這就是常稱為"電網(wǎng)污染"的整流電路。由于這個直流電壓是在被濾波電容平滑之后輸出給后續(xù)電路的，電源供給變頻器的實際上是濾波電容的充電電流，這就使輸入電壓波形產(chǎn)生畸變。
（1）電網(wǎng)中存在各種整流設備、交直流互換設備、電子電壓調整設備，非線性負載及照明設備等大量諧波源
電源網(wǎng)絡內有這些負荷都使電網(wǎng)中的電壓、電流產(chǎn)生波形畸變，從而對電網(wǎng)中其它設備產(chǎn)生危害的干擾。例如：當供電網(wǎng)絡內有較大容量的晶閘管換流設備時，因晶閘管總是在每相半周期內的部分時間內導通，故容易使網(wǎng)絡電壓出現(xiàn)凹口，波形嚴重失真。它使變頻器輸入側的整流電路有可能因出現(xiàn)較大的反向回復電壓而受到損害，從而導致輸入回路擊穿而燒毀。
（2）電力補償電容對變頻器的干擾
電力部門對用電單位的功率因數(shù)有一定的要求，為此，許多用戶都在變電所采用集中電容補償?shù)姆椒▉硖岣吖β室驍?shù)。在補償電容投入或切出的暫態(tài)過程中，網(wǎng)絡電壓有可能出現(xiàn)很高的峰值，其結果是可能使變頻器的整流二極管因承受過高的反向電壓而擊穿。
（3）電源輻射傳播的干擾信號
電磁干擾(EMI)，是外部噪聲和無用信號在接收中所造成的電磁干擾，通常是通過電路傳導和以場的形式傳播的[2]即以電磁波方式向空中幅射，其輻射場強取決于干擾源的電流強度、裝置的等效輻射阻抗以及干擾源的發(fā)射頻率。
對于（1）、（2）兩項產(chǎn)生的干擾抑制可以在變頻器輸入電路中，串入交流電抗器，它對于基波頻率下的阻抗是微不足道的。但對于頻率較高的高頻干擾信號來說，呈現(xiàn)很高的阻抗，能有效地抑制干擾的作用。對于（3）項的干擾信號主要通過吸收方式來削弱。變頻器電源輸入端，通常都加有吸收電容。也可以再加上專用的"無線電干擾濾器"，來進一步削弱干擾信號。
3．變頻器對周邊設備的干擾及對策
上面已經(jīng)講過變頻器能使輸入電源電壓產(chǎn)生高次諧波。同時，變頻器的輸出電壓和電流除了基波之外，還含有許多高次諧波的成分，它們將以各種方式把自己的能量傳播出去，這些高次諧波對周圍設備帶來不良的影響。其中，供電電源的畸變，使處于同一供電電源的其他設備出現(xiàn)誤動作，過熱、噪聲和振動；產(chǎn)生的無線干擾電波給變頻器周圍的電視機、收音機、手機等無線電接收裝置帶來干擾，嚴重時不能正常工作；對變頻器的外部控制信號產(chǎn)生干擾，這些控制信號受干擾后，就不能準確、正常地控制變頻器運行，使被變頻器驅動的電動機產(chǎn)生噪音，振動和發(fā)熱現(xiàn)象。
（1）對接在同一電源設備帶來的干擾
當變頻器的容量較大時，將使網(wǎng)絡電壓產(chǎn)生畸變，通過阻抗耦合或接地回路耦合將干擾傳入其它電路。消除或削弱對接在同一電源的設備帶來的干擾，可以將變頻器的輸入端串入交流電抗器，在變頻器的整流側插入直流電抗器。也可以在變頻器電源輸入端插入濾波器，如下圖1所示:
LC濾波器是被動濾波器，它由電抗和電容組成對高次諧波的共振回路，從而達到吸收高次諧波的目的。有源濾波器的工作原理是：通過對電流中高次諧波進行檢測，并根據(jù)檢測結果，輸入與高次諧波成分相位相反的電流來削弱高次諧波的目的。
（2）對于產(chǎn)生的無線電干擾波
目前，變頻器絕大部分是采用PWM控制方法。變頻器輸出信號是高頻的開關信號，在變頻器的輸出電壓、輸出電流中含有高次諧波，通過靜電感應和電磁感應，產(chǎn)生無線電干擾波。這些干擾波有的通過電線傳導，有些輻射至空中的電磁波和電場直接輻射。而輻射場中的金屬物體還可能形成二次輻射。同樣，變頻器外部的輻射也會干擾變頻器的正常工作。
電線傳導的無線電干擾波的抑制，可以采用噪聲濾波變壓器，對高次諧波形成絕緣；插入電抗器，以提高對高次諧波成分的阻抗，在變頻器的輸入端插入濾波器。
輻射無線電干擾波的抑制，較傳導無線電干擾波要困難一些。這種無線電干擾的大小，決定于安裝變頻器設備本身的結構，和電動機電纜線長短等許多因素有關?？梢员M量縮短電動機電線，電線采用雙絞措施，減少阻抗；變頻器輸入、輸出線裝入鐵管屏蔽；將變頻器機殼良好地接；變頻器輸入、輸出端串接電抗器，插入濾波器。
（3）對于產(chǎn)生的噪聲干擾
由于變頻器采用了PWM控制方式，變頻器的輸出電壓波形不是正弦波，通過電動機的電流也難免含有許多諧波。變頻器輸出的諧波頻率與轉子固有頻率的共振，在轉子固有頻率附近的噪聲增大，變頻器輸出的諧波分量使鐵心、機殼、軸架等諧波在其固有頻率附近的噪聲增大。因此，利用變頻器對電動機進行調速控制時，電動機繞組和鐵芯由于諧波的成分而產(chǎn)生噪聲。
下圖2是電動機采用變頻器驅動和采用電網(wǎng)電源直接驅動時的噪音比較。通常，采用變頻器對電動機進行驅動時，電動機產(chǎn)生的噪音要比電網(wǎng)電源直接驅動產(chǎn)生的噪音高出5～10dB。對于噪音的抑制可以采取的措施為:
①選用以IGBT等為逆變模塊的載波頻率較高的低噪音變頻器。選用變頻器專用電動機，在變頻器與電動機之間串入電抗器，以減少PWM控制方式產(chǎn)生的高次諧波。
②在變頻器與電動機之間插入可以將輸出波形轉換成正弦波的濾波器。
③選用低噪音的電抗器。
（4）對于產(chǎn)生的振動干擾
采用變頻器對電動機進行調速控制時，同噪音相同的原因，會使電動機產(chǎn)生振動。特別是較低階的高次諧波所產(chǎn)生的脈動轉矩，給電動機的轉矩輸出帶來較大的振動。若機械系統(tǒng)與這種振動發(fā)生共振時，其振動就更為嚴重。
通?？梢圆扇∫韵麓胧p小振動：
①強化機械結構的剛性，將剛性連接改為強性連接。
②在變頻器與電動機之間串入電抗器
③降低變頻器的輸出壓頻比。
④改變變頻器的載波頻率。
在變頻器對電動機進行調速過程中，如果調速范圍較大時，應先測到機械系統(tǒng)的共振頻率，然后利用變頻器的頻率跳躍功能，避開這些共振頻率。如果轉距有余量，可以將U/f給定小些。
（5）對于導致控制部件電動機過熱的干擾
采用變頻器對電動機進行調速控制，由于高次諧波的原因，即使是對同一電動機，在同一頻率下運行，電動機也將增加5%～10%的電流。電動機溫度自然會提高。此外，普通電動機的冷卻風扇安裝在電動機軸上的，在連續(xù)進行低速運行時，由于自身的冷卻風扇的冷卻能力不足，而出現(xiàn)電動機過熱現(xiàn)象。
電動機過熱的對策有以下幾種：
①為電動機另配冷卻風扇，改自冷式為他冷式。增加低速運行時的冷卻能力。
②選用較大容量的電動機。
③改用變頻器專用電動機。
④改變調速方案，避免電動機連續(xù)低速運行。
隨著工廠電氣自動化程度的提高，各種干擾也日益增多，只有對變頻器的干擾問題有深入的認識，并采取相應的處理措施，才能夠減少彼此之間的相互危害，更大程度的確保生產(chǎn)的正常進行和設備的穩(wěn)定。
參考文獻
第3篇：變頻器論文范文
通用變頻器的主電路形式一般由三部分組成:整流部分、逆變部分和濾波部分。整流部分為三相橋式不可控整流器，逆變器部分為IGBT三相橋式逆變器，且輸出為PWM波形。對于雙極性調制的變頻器，其輸出電壓波形展開式為:
(1)
式中:n—諧波的次數(shù)n=1,3,5……;
a1—開關角，i=1,2,3……N/2;
Ed—變頻器直流側電壓;
N—載波比。
由(1)式可見，各項諧波的幅值為
(2)
令n=1，則得出變頻器輸出電壓的基波幅值為:
(3)
從(1)、(2)、(3)式可以看出，通用變頻器的輸出電壓中確實含有除基波以外的其他諧波。較低次諧波通常對電機負載影響較大，引起轉矩脈動，而較高的諧波又使變頻器輸出電纜的漏電流增加，使電機出力不足，故變頻器輸出的高低次諧波都必須抑制。
如前所述，由于通用變頻器的整流部分采用二極管不可控橋式整流電路，中間濾波部分采用大電容作為濾波器，所以整流器的輸入電流實際上是電容器的充電電流，呈較為陡峻的脈沖波，其諧波分量較大。為了消除諧波，可采用以下對策:
①增加變頻器供電電源內阻抗
通常情況下，電源設備的內阻抗可以起到緩沖變頻器直流濾波電容的無功功率的作用。這種內阻抗就是變壓器的短路阻抗。當電源容量相對變頻器容量越小時，則內阻抗值相對越大，諧波含量越??；電源容量相對變頻器容量越大時，則內阻抗值相對越大，諧波含量越大。對于三菱FR-F540系列變頻器，當電源內阻為4%時，可以起到很好的諧波抑制作用。所以選擇變頻器供電電源變壓器時，最好選擇短路阻抗大的變壓器。
②安裝電抗器
安裝電抗器實際上從外部增加變頻器供電電源的內阻抗。在變頻器的交流側安裝交流電抗器或在變頻器的直流側安裝直流電抗器，或同時安裝，抑制諧波電流。表一列出了三菱FR-A540變頻器安裝電抗器和不安裝電抗器的含量對照表。
③變壓器多相運行
通用變頻器的整流部分是六脈波整流器，所以產(chǎn)生的諧波較大。如果應用變壓器的多相運行，使相位角互差30°如Y-、-組合的兩個變壓器構成相當于12脈波的效果則可減小低次諧波電流28%，起到了很好的諧波抑制作用。
④調節(jié)變頻器的載波比
從(1)、(2)、(3)式可以看出，只要載波比足夠大，較低次諧波就可以被有效地抑制，特別是參考波幅值與載波幅值小于1時，13次以下的奇數(shù)諧波不再出現(xiàn)。
⑤專用濾波器
該專用濾波器用于檢測變頻器諧波電流的幅值和相位，并產(chǎn)生一個與諧波電流幅值相同且相位正好相反的電流，通到變頻器中，從而可以非常有效地吸收諧波電流。
2負載匹配問題及其對策
生產(chǎn)機械的種類繁多，性能和工藝要求各異，其轉矩特性是復雜的，大體分為三種類型:恒轉矩負載、風機泵類負載和恒功率負載。針對不同的負載類型，應選擇不同類型的變頻器。
①恒轉矩負載
恒轉矩負載是指負載轉矩與轉速無關，任何轉速下，轉矩均保持恒定。恒轉矩負載又分為摩擦類負載和位能式負載。
摩擦類負載的起動轉矩一般要求額定轉矩的150%左右，制動轉矩一般要求額定轉矩的100%左右，所以變頻器應選擇那些具有恒定轉矩特性,并且起動和制動轉矩都比較大，過載時間長和過載能力大的變頻器。如三菱變頻器FR-A540系列。
位能式負載一般要求大的起動轉矩和能量回饋功能，能夠快速實現(xiàn)正反轉，變頻器應選擇具有四象限運行能力的變頻器。如三菱變頻器FR-A241系列。
②風機泵類負載
風機泵類負載是目前工業(yè)現(xiàn)場應用最多的設備，雖然泵和風機的特性多種多樣，但是主要以離心泵和離心風機應用為主，通用變頻器在這類負載上的應用最多。風機泵類負載是一種平方轉矩負載，其轉速n與流量Q，轉矩T與泵的軸功率N有如下關系式:
(4)
這類負載對變頻器的性能要求不高，只要求經(jīng)濟性和可靠性，所以選擇具有U/f=const控制模式的變頻器即可。如三菱變頻器FR-F540（L）系列。風機負載在實際運行過程中，由于轉動慣量比較大，所以變頻器的加速時間和減速時間是一個非常重要的問題，可按下列公式進行計算:
(5)
(6)
式中:tACC—加速時間(s);
tDEC—減速時間(s);
GD2—折算到電機軸上的轉動慣量（N·m2）;
g—重力加速度，g=9.81(m/s2);
TM—電動機的電磁轉矩(N.m);
TL—負載轉矩(N.m);
nAS—系統(tǒng)加速時的初始速度（r/min）;
nAE—系統(tǒng)加速時的終止速度（r/min）;
nDS—系統(tǒng)減速時的初始速度（r/min）;
nDE—系統(tǒng)減速時的終止速度（r/min）。
從上式可以看出，風機負載的系統(tǒng)轉動慣量計算是非常重要的。變頻器具體設計時，按上式計算結果，進行適當修正，在變頻器起動時不發(fā)生過流跳閘和變頻器減速時不發(fā)生過電壓跳閘的情況下，選擇最短時間。
泵類負載在實際運行過程中，容易發(fā)生喘振、憋壓和水垂效應，所以變頻器選型時，要選擇適于泵類負載的變頻器且變頻器在功能設定時要針對上述問題進行單獨設定:
喘振:測量易發(fā)生喘振的頻率點，通過設定跳躍頻率點和寬度，避免系統(tǒng)發(fā)生共振現(xiàn)象。
憋壓:泵類負載在低速運行時，由于系統(tǒng)憋壓而導致流量為零，從而造成泵燒壞。在變頻器功能設定時，通過限定變頻器的最低頻率，而限定了泵流量的臨界點處的系統(tǒng)最低轉速，這就避免了此類現(xiàn)象的發(fā)生。
水垂效應:泵類負載在突然斷電時，由于泵管道中的液體重力而倒流。若逆止閥不嚴或沒有逆止閥，將導致電機反轉，因電機發(fā)電而使變頻器發(fā)生故障報警燒壞。在變頻器系統(tǒng)設計時，應使變頻器按減速曲線停止，在電機完全停止后再斷開主電路電，或者設定“斷電減速停止”功能，這樣就避免了該現(xiàn)象的發(fā)生。
③恒功率負載
恒功率負載是指轉矩大體與轉速成反比的負載，如卷取機、開卷機等。利用變頻器驅動恒功率負載時，應該是就一定的速度變化范圍而言的，通常考慮在某個轉速點以下采用恒轉矩調速方式，而在高于該轉速點時才采用恒功率調速方式。我們通常將該轉速點稱為基頻，該點對應的電壓為變頻器輸出額定電壓。從理論上講，要想實現(xiàn)真正意義上的恒功率控制，變頻器的輸出頻率f和輸出電壓U必須遵循U2/f=const協(xié)調控制，但這在實際變頻器運行過程中是不允許的，因為在基頻以上，變頻器的輸出電壓不能隨著其輸出頻率增加，只能保持額定電壓，所以只能是一種近似意義上的恒功率控制。
3發(fā)熱問題及其對策
變頻器的發(fā)熱是由內部的損耗產(chǎn)生的。在變頻器中各部分損耗中主要以主電路為主，約占98%，控制電路占2%。為了保證變頻器正?？煽窟\行，必須對變頻器進行散熱，通常采用以下方法:
①采用風扇散熱:變頻器的內裝風扇可將變頻器的箱體內部散熱帶走，若風扇不能正常工作，應立即停止變頻器運行。
②降低安裝環(huán)境溫度:由于變頻器是電子裝置，內含電子元、電解電容等，所以溫度對其壽命影響比較大。通用變頻器的環(huán)境運行溫度一般要求-10℃~-50℃，如果能夠采取措施盡可能降低變頻器運行溫度，那么變頻器的使用壽命就延長，性能也比較穩(wěn)定。
我們采取兩種方法:一種方法是建造單獨的變頻器低壓間，內部安裝空調，保持低壓間溫度在+15℃~+20℃之間。另一種方法是變頻器的安裝空間要滿足變頻器使用說明書的要求。
以上所談到的變頻器發(fā)熱是指變頻器在額定范圍之內正常運行的損耗。當變頻器發(fā)生非正常運行（如過流，過壓，過載等）產(chǎn)生的損耗必須通過正常的選型來避免此類現(xiàn)象的發(fā)生。
對于風機泵類負載，當我們選擇三菱變頻器FR-F540時，其過載能為120%/60秒，其過載周期為300秒，也就是說，當變頻器相對于其額定負載的120%過載時，其持續(xù)時間為60秒，并且在300秒之內不允許出現(xiàn)第二次過載。當變頻器出現(xiàn)過載時，功率單元因其流過的過載電流而升溫，導致變頻器過熱，這時必須盡快使其降溫以使變頻器的過熱保護動作消除，這個冷卻過程就是變頻器的過載周期。不同的變頻器，其過載倍數(shù)、過載時間和過載周期均不相同，并且其過載倍數(shù)越大，過載時間越短，請見表2所示:
對于變頻器所驅動的電機，按其工作情況可分為兩類:長期工作制和重復短時工作制。長期工作制的電機可以按其名牌規(guī)定的數(shù)據(jù)長期運行。針對該類負載，變頻器可根據(jù)電機銘牌數(shù)據(jù)進行選型，如連續(xù)運行的油泵，若其電機功率為22kW時，可選擇FR-F540-22k變頻器即可。重復短時工作制電機，其特點是重復性和短時性，即電機的工作時間和停歇時間交替進行，而且都比較短，二者之和，按國家規(guī)定不得超過60秒。重復短時工作制電機允許其過載且有一定的溫升。此時，若根據(jù)電機銘牌數(shù)據(jù)來選擇變頻器，勢必造成變頻器的損壞。針對該類負載，變頻器在參考電機銘牌數(shù)據(jù)的情況下要根據(jù)電機負載圖和變頻器的過載倍數(shù)、過載時間、過載周期來選型。如重復短時運行的升降機，其電機功率為18.5kW，可選擇FR-A540-22k變頻器。
4結論
本文通過對通用變頻器運行過程中存在問題的分析，提出了解決這些問題的實際對策，隨著新技術和新理論不斷在變頻器上的應用，變頻器存在的這些問題有望通過變頻器本身的功能和補償來解決。隨著工業(yè)現(xiàn)場和社會環(huán)境對變頻器的要求不斷提高，滿足實際需要的真正“綠色”變頻器也會不久面世。
5參考文獻
(1)韓安榮.通用變頻器及其應用.北京:機械工業(yè)出版社，2000
(2)三菱變頻調速器FR-A500使用手冊.
(3)三菱變頻調速器FR-F500使用手冊.
第4篇：變頻器論文范文
關鍵詞：變頻器容量選擇校驗
引言：
隨著電力電子學、微電子學、計算機技術和控制理論的迅速發(fā)展，交流傳動系統(tǒng)，在寬調速范圍高穩(wěn)速精度、快速響應和四象限運行等性能方面也達到了與直流調速媲美的效果。尤其是讓變頻器為核心的變頻調速因其優(yōu)異的調速性能而被公認為最有發(fā)展前途的調速方式。目前，變頻器已邁進了高性能、多功能、小型化和廉價化階段。為便于變頻器的合理使用，本文將對變頻器容量選擇過程作簡略探討。
1、變頻器容量的選擇
變頻器容量的選擇是一個重要且復雜的問題，要考慮變頻器容量與電動機容量的匹配，容易偏小會影響電動機有效力矩的輸出，影響系統(tǒng)的正常運行，甚至損壞裝置，而容量偏大則電流的諧波分量會增大，也增加了設備投資。
1.1變頻器容量選擇的步驟：
變頻器容量選擇可分三步：
（1）了解負載性質和變化規(guī)律，計算出負載電流的大小或作出負載電流圖I=f(t)。
（2）預選變頻器容量及其他
（3）校驗預選變頻器。必要時進行過載能力和起動能力的校驗。若都通過，則預選的變頻器容量便選定了；否則從（2）開始重新進行，直到通過為止。
在滿足生產(chǎn)機械要求的前提下，變頻器容量越小越經(jīng)濟。
1.2基于不用電動機負載電流下變頻器容量的選擇
一般地說，變頻器的容量有三種表示方法：①額定電流；②適配電動機的額定功率。③額定視在功率。不管是哪一種表示方法，歸根到底還是對變頻器額定電流的選擇，應結合實際情況根據(jù)電動機有可能向變頻器吸收的電流來決定。通常變頻器的過載能力有兩種：①1.2倍的額定電流，可持續(xù)1分鐘；②1.5倍的額定電流，可持續(xù)1分鐘；而且變頻器的允許電流與過程時間呈反時限的關系。如1.2(1.5)倍的額定電流可持續(xù)1min；而1.8(2.0)倍的額定電流，可持續(xù)0.5min。這就意味著：①不論任何時候向電動機提供在1min（或0.5min）以上的電流都必須在某些范圍內。②過載能力這個指標，對電動機來說，只有在起動（加速）過程中才有意義，在運行過程中，實際上等同于不允許過載。
下面討論如何根據(jù)電動機負載電流的情況來選擇變頻器的容量。
1.2.1一臺變頻器只供一臺電動使用，即一拖一。
在計算出負載電流后，還應考慮三個方面的因素：①用變頻器供電時，電動機電流的脈動相對工頻供電時要大些；②電動機的起動要求。即是由低頻低壓起動，還是額定電壓、額定頻率直接起動。③變頻器使用說明書中的相關數(shù)據(jù)是用該公司的標準電機測試出來的。要注意按常規(guī)設計生產(chǎn)的電機在性能上可能有一定差異，故計算變頻器的容量時要留適當余量。
（1）恒定負載連續(xù)運行時變頻器容量的計算。
由低頻低壓起動或由軟起動器起動，而變頻器只用來完成變頻調速時，要求變頻器的額定電流稍大于電動機的額定電流即可：IFN≥1.1IMN，其中，IFN—變頻器額定電流，IMN——電動機額定電流。
額定電壓、額定頻率直接起動時，對三相電動機而言，由電動機的額定數(shù)據(jù)可知，起動電流是額定電流的5—7倍。因而得用下式來計算變頻器的頻定電流。
IFN≥Imst/KFg
式中Imst—電動機在額定電壓，額定頻率時的起動電流。
KFg—變頻器的過載倍數(shù)
（2）周期性變化負載連續(xù)運行時變頻器容量的計算。
很多情況下電動機的負載具有周期性變化的特點。顯然，在此情況下，按最小負載選擇變頻器的容量，將出現(xiàn)過載，而按最大負載選擇，將是不經(jīng)濟的。由此推知，變頻器的容量可在最大負載與最小負載之間適當選擇，以便變頻器得到充分利用而又不到過載。
首先作出電動機負載電流圖n=Φt)及I=f(t),然后求出平均負載電流Iav再預選變頻器的容量，關于Iav的計算采用如下公式：
Iav=（I1t1+I2t2+…+Ijtj+…）÷（t1+t2+…+tj+…）
考慮到過渡過程中，電動機從變頻器吸收的電流要比穩(wěn)定運行時大，而上述Iav沒有反映過渡過程中的情況。因此，變頻器的容量按IFN≥（1.1—1.2）Iav修正后預選（式中，Ij為第j段運行狀態(tài)下的平均電流，tj為第j段運行狀態(tài)下對應的時間，同時若過渡過程在整個工作過程中占較大比重，則系數(shù)(1.1—1.2)選偏大的值。
（3）非周期性變化負載連續(xù)運行時變頻器容量的計算。
這種情形一般難以作出負載電流圖，可按電動機在輸出最大轉矩時的電流計算變頻器的額定電流，可用該式IFN≥IM(max)/KFg（式中IM(max)）為電動機在輸出最大轉矩時的電流，確定。
1.2.2一臺變頻器同時供多臺電動機使用，即一拖多
除了要考慮一拖一的幾種情形外，還可以根據(jù)以下三種情況區(qū)別對待。
（1）各臺電動機均由低頻低壓起動，在正常運行后不要求其中某臺因故障停機的電動機重新直接起動，這時變頻器容量按IFN≥IM(max)+ΣIMN，（式中ΣIMN，為其余各臺電動機的額定電流之和。IMst(max)為最大電動機的起動電流？
（2）一部分電動機直接起動，另一部分電動機由低頻低壓起動。
除了使電動機運行的總電流不超過變頻器的額定輸出電流之外，還要考慮所有直接起動電動機的起動電流，即IFN≥(ΣIMst’+ΣIMN’)/KFg，（式中，ΣMisty為所有直接起動電動機在額定電壓，額定頻率下的起動電流總和，ΣIMN為全部電動機額定電流的總和）。
上述是變頻器容量選擇的一般原則和步驟。生產(chǎn)實際中，還需要針對具體生產(chǎn)機制的特殊要求，靈活處理，很多情況下，也可根據(jù)經(jīng)驗或供應商提供的建議，采用一些比較實用的方法。
2、變頻器起動加速為能力的校驗
在電動機起動（加速）的過程中電動機不僅要負擔穩(wěn)速運行的負載轉矩，還要負擔加速轉矩，如果生產(chǎn)機械對起動（加速）時間無特殊要求，可適當延長起動（加速為）時間來避讓峰值電流。若生產(chǎn)機械對起動（加速）時間有一定要求，就要慎重考慮。如前所述，變頻器的允許電流與過程時間呈反時限關系。如果電動機起動（加速）時，其電流小于變頻器的過載能力，則預選容量通過，如果電動機起動（加速）時，其電流已達到變頻器的過載能力，而要求的加速時間又與變頻器過載能力規(guī)定的時限發(fā)生沖突，這時，變頻器的容量應在預選容量的基礎上增容。
第5篇：變頻器論文范文
關鍵詞:變頻器諧波負載發(fā)熱
Abstract:Thispaperanalyzedtheproblemofharmonicwave,matchingofloadand
calorificationforinvertersinrunning,andmadetherelativelythemeasure.
Keywords:inverterharmonicwaveloadingcalorification
1前言
自80年代通用變頻器進入中國市場以來，在短短的十幾年時間里得到了非常廣泛的應用。目前，通用變頻器以其智能化、數(shù)字化、網(wǎng)絡化等優(yōu)點越來越受到人們的青睞。隨著通用變頻器應用范圍的擴大，暴露出來的問題也越來越多，主要有以下幾方面:
①諧波問題
②變頻器負載匹配問題
③發(fā)熱問題
以上這些問題已經(jīng)引起了有關管理部門和廠礦的注意并制定了相關的技術標準。如諧波問題，我國于1984年和1993年通過了“電力系統(tǒng)諧波管理暫行規(guī)定”及GB/T-14549-93標準，用以限制供電系統(tǒng)及用電設備的諧波污染。針對上述問題，本文進行了分析并提出了解決方案及對策。
2諧波問題及其對策
通用變頻器的主電路形式一般由三部分組成:整流部分、逆變部分和濾波部分。整流部分為三相橋式不可控整流器，逆變器部分為IGBT三相橋式逆變器，且輸出為PWM波形。對于雙極性調制的變頻器，其輸出電壓波形展開式為:
(1)
式中:n—諧波的次數(shù)n=1,3,5……;
a1—開關角，i=1,2,3……N/2;
Ed—變頻器直流側電壓;
N—載波比。
由(1)式可見，各項諧波的幅值為
(2)
令n=1，則得出變頻器輸出電壓的基波幅值為:
(3)
從(1)、(2)、(3)式可以看出，通用變頻器的輸出電壓中確實含有除基波以外的其他諧波。較低次諧波通常對電機負載影響較大，引起轉矩脈動，而較高的諧波又使變頻器輸出電纜的漏電流增加，使電機出力不足，故變頻器輸出的高低次諧波都必須抑制。
如前所述，由于通用變頻器的整流部分采用二極管不可控橋式整流電路，中間濾波部分采用大電容作為濾波器，所以整流器的輸入電流實際上是電容器的充電電流，呈較為陡峻的脈沖波，其諧波分量較大。為了消除諧波，可采用以下對策:
①增加變頻器供電電源內阻抗
通常情況下，電源設備的內阻抗可以起到緩沖變頻器直流濾波電容的無功功率的作用。這種內阻抗就是變壓器的短路阻抗。當電源容量相對變頻器容量越小時，則內阻抗值相對越大，諧波含量越??；電源容量相對變頻器容量越大時，則內阻抗值相對越大，諧波含量越大。對于三菱FR-F540系列變頻器，當電源內阻為4%時，可以起到很好的諧波抑制作用。所以選擇變頻器供電電源變壓器時，最好選擇短路阻抗大的變壓器。
②安裝電抗器
安裝電抗器實際上從外部增加變頻器供電電源的內阻抗。在變頻器的交流側安裝交流電抗器或在變頻器的直流側安裝直流電抗器，或同時安裝，抑制諧波電流。表一列出了三菱FR-A540變頻器安裝電抗器和不安裝電抗器的含量對照表。
③變壓器多相運行
通用變頻器的整流部分是六脈波整流器，所以產(chǎn)生的諧波較大。如果應用變壓器的多相運行，使相位角互差30°如Y-、-組合的兩個變壓器構成相當于12脈波的效果則可減小低次諧波電流28%，起到了很好的諧波抑制作用。
④調節(jié)變頻器的載波比
從(1)、(2)、(3)式可以看出，只要載波比足夠大，較低次諧波就可以被有效地抑制，特別是參考波幅值與載波幅值小于1時，13次以下的奇數(shù)諧波不再出現(xiàn)。
⑤專用濾波器
該專用濾波器用于檢測變頻器諧波電流的幅值和相位，并產(chǎn)生一個與諧波電流幅值相同且相位正好相反的電流，通到變頻器中，從而可以非常有效地吸收諧波電流。
3負載匹配問題及其對策
生產(chǎn)機械的種類繁多，性能和工藝要求各異，其轉矩特性是復雜的，大體分為三種類型:恒轉矩負載、風機泵類負載和恒功率負載。針對不同的負載類型，應選擇不同類型的變頻器。
①恒轉矩負載
恒轉矩負載是指負載轉矩與轉速無關，任何轉速下，轉矩均保持恒定。恒轉矩負載又分為摩擦類負載和位能式負載。
摩擦類負載的起動轉矩一般要求額定轉矩的150%左右，制動轉矩一般要求額定轉矩的100%左右，所以變頻器應選擇那些具有恒定轉矩特性,并且起動和制動轉矩都比較大，過載時間長和過載能力大的變頻器。如三菱變頻器FR-A540系列。
位能式負載一般要求大的起動轉矩和能量回饋功能，能夠快速實現(xiàn)正反轉，變頻器應選擇具有四象限運行能力的變頻器。如三菱變頻器FR-A241系列。
②風機泵類負載
風機泵類負載是目前工業(yè)現(xiàn)場應用最多的設備，雖然泵和風機的特性多種多樣，但是主要以離心泵和離心風機應用為主，通用變頻器在這類負載上的應用最多。風機泵類負載是一種平方轉矩負載，其轉速n與流量Q，轉矩T與泵的軸功率N有如下關系式:
(4)
這類負載對變頻器的性能要求不高，只要求經(jīng)濟性和可靠性，所以選擇具有U/f=const控制模式的變頻器即可。如三菱變頻器FR-F540（L）系列。風機負載在實際運行過程中，由于轉動慣量比較大，所以變頻器的加速時間和減速時間是一個非常重要的問題，可按下列公式進行計算:
(5)
(6)
式中:tACC—加速時間(s);
tDEC—減速時間(s);
GD2—折算到電機軸上的轉動慣量（N·m2）;
g—重力加速度，g=9.81(m/s2);
TM—電動機的電磁轉矩(N.m);
TL—負載轉矩(N.m);
nAS—系統(tǒng)加速時的初始速度（r/min）;
nAE—系統(tǒng)加速時的終止速度（r/min）;
nDS—系統(tǒng)減速時的初始速度（r/min）;
nDE—系統(tǒng)減速時的終止速度（r/min）。
從上式可以看出，風機負載的系統(tǒng)轉動慣量計算是非常重要的。變頻器具體設計時，按上式計算結果，進行適當修正，在變頻器起動時不發(fā)生過流跳閘和變頻器減速時不發(fā)生過電壓跳閘的情況下，選擇最短時間。
泵類負載在實際運行過程中，容易發(fā)生喘振、憋壓和水垂效應，所以變頻器選型時，要選擇適于泵類負載的變頻器且變頻器在功能設定時要針對上述問題進行單獨設定:
喘振:測量易發(fā)生喘振的頻率點，通過設定跳躍頻率點和寬度，避免系統(tǒng)發(fā)生共振現(xiàn)象。
憋壓:泵類負載在低速運行時，由于系統(tǒng)憋壓而導致流量為零，從而造成泵燒壞。在變頻器功能設定時，通過限定變頻器的最低頻率，而限定了泵流量的臨界點處的系統(tǒng)最低轉速，這就避免了此類現(xiàn)象的發(fā)生。
水垂效應:泵類負載在突然斷電時，由于泵管道中的液體重力而倒流。若逆止閥不嚴或沒有逆止閥，將導致電機反轉，因電機發(fā)電而使變頻器發(fā)生故障報警燒壞。在變頻器系統(tǒng)設計時，應使變頻器按減速曲線停止，在電機完全停止后再斷開主電路電，或者設定“斷電減速停止”功能，這樣就避免了該現(xiàn)象的發(fā)生。
③恒功率負載
恒功率負載是指轉矩大體與轉速成反比的負載，如卷取機、開卷機等。利用變頻器驅動恒功率負載時，應該是就一定的速度變化范圍而言的，通?？紤]在某個轉速點以下采用恒轉矩調速方式，而在高于該轉速點時才采用恒功率調速方式。我們通常將該轉速點稱為基頻，該點對應的電壓為變頻器輸出額定電壓。從理論上講，要想實現(xiàn)真正意義上的恒功率控制，變頻器的輸出頻率f和輸出電壓U必須遵循U2/f=const協(xié)調控制，但這在實際變頻器運行過程中是不允許的，因為在基頻以上，變頻器的輸出電壓不能隨著其輸出頻率增加，只能保持額定電壓，所以只能是一種近似意義上的恒功率控制。
4發(fā)熱問題及其對策
變頻器的發(fā)熱是由內部的損耗產(chǎn)生的。在變頻器中各部分損耗中主要以主電路為主，約占98%，控制電路占2%。為了保證變頻器正?？煽窟\行，必須對變頻器進行散熱，通常采用以下方法:
①采用風扇散熱:變頻器的內裝風扇可將變頻器的箱體內部散熱帶走，若風扇不能正常工作，應立即停止變頻器運行。
②降低安裝環(huán)境溫度:由于變頻器是電子裝置，內含電子元、電解電容等，所以溫度對其壽命影響比較大。通用變頻器的環(huán)境運行溫度一般要求-10℃~-50℃，如果能夠采取措施盡可能降低變頻器運行溫度，那么變頻器的使用壽命就延長，性能也比較穩(wěn)定。
我們采取兩種方法:一種方法是建造單獨的變頻器低壓間，內部安裝空調，保持低壓間溫度在+15℃~+20℃之間。另一種方法是變頻器的安裝空間要滿足變頻器使用說明書的要求。
以上所談到的變頻器發(fā)熱是指變頻器在額定范圍之內正常運行的損耗。當變頻器發(fā)生非正常運行（如過流，過壓，過載等）產(chǎn)生的損耗必須通過正常的選型來避免此類現(xiàn)象的發(fā)生。
對于風機泵類負載，當我們選擇三菱變頻器FR-F540時，其過載能為120%/60秒，其過載周期為300秒，也就是說，當變頻器相對于其額定負載的120%過載時，其持續(xù)時間為60秒，并且在300秒之內不允許出現(xiàn)第二次過載。當變頻器出現(xiàn)過載時，功率單元因其流過的過載電流而升溫，導致變頻器過熱，這時必須盡快使其降溫以使變頻器的過熱保護動作消除，這個冷卻過程就是變頻器的過載周期。不同的變頻器，其過載倍數(shù)、過載時間和過載周期均不相同，并且其過載倍數(shù)越大，過載時間越短，請見表2所示:
對于變頻器所驅動的電機，按其工作情況可分為兩類:長期工作制和重復短時工作制。長期工作制的電機可以按其名牌規(guī)定的數(shù)據(jù)長期運行。針對該類負載，變頻器可根據(jù)電機銘牌數(shù)據(jù)進行選型，如連續(xù)運行的油泵，若其電機功率為22kW時，可選擇FR-F540-22k變頻器即可。重復短時工作制電機，其特點是重復性和短時性，即電機的工作時間和停歇時間交替進行，而且都比較短，二者之和，按國家規(guī)定不得超過60秒。重復短時工作制電機允許其過載且有一定的溫升。此時，若根據(jù)電機銘牌數(shù)據(jù)來選擇變頻器，勢必造成變頻器的損壞。針對該類負載，變頻器在參考電機銘牌數(shù)據(jù)的情況下要根據(jù)電機負載圖和變頻器的過載倍數(shù)、過載時間、過載周期來選型。如重復短時運行的升降機，其電機功率為18.5kW，可選擇FR-A540-22k變頻器。
5結論
本文通過對通用變頻器運行過程中存在問題的分析，提出了解決這些問題的實際對策，隨著新技術和新理論不斷在變頻器上的應用，變頻器存在的這些問題有望通過變頻器本身的功能和補償來解決。隨著工業(yè)現(xiàn)場和社會環(huán)境對變頻器的要求不斷提高，滿足實際需要的真正“綠色”變頻器也會不久面世。
6參考文獻
(1)韓安榮.通用變頻器及其應用.北京:機械工業(yè)出版社，2000
第6篇：變頻器論文范文
山東風光電子有限公司是在多年研制中低壓變頻器的基礎上，綜合了國內外高壓大功率變頻器的多種方案的優(yōu)缺點，采用最優(yōu)方案研制成功的，并于2002年12月通過了省級科技成果及產(chǎn)品鑒定，成為國內生產(chǎn)高壓大功率變頻器的為數(shù)較少的幾個企業(yè)之一。
2國內現(xiàn)生產(chǎn)的高壓大功率變頻器的方案及優(yōu)缺點
目前，國內生產(chǎn)的高壓大功率變頻器中，以2種方案占主流:一種是功率單元串聯(lián)形成高壓的多重化技術;另一種是采用高壓模塊的三電平結構。而其他的采用高-低-高方案的，由于輸出升壓變壓器技術難度高，成本高，占地面積大，都已基本被淘汰。因此采用高-高方案是高壓大功率變頻器的主要發(fā)展方向。
而高-高方案又分為多重化技術(簡稱CSML)和三電平(簡稱NPC)方案，目前有的廠家生產(chǎn)的高壓大功率變頻器是采用的三電平方案，而大多數(shù)廠家則是采用低壓模塊、多單元串聯(lián)的多重化技術。這2種方案比較，各有優(yōu)缺點，主要表現(xiàn)在:
(1)器件
采用CSML方式，器件數(shù)量較多，但都是低壓器件，不但價格低，而且易購置，更換方便。低壓器件的技術也較成熟。而NPC方案，采用器件少，但成本高，且購置困難，維修不方便。
(2)均壓問題(包括靜態(tài)均壓和動態(tài)均壓)
均壓是影響高壓變頻器的重要因素。采用NPC方式，當輸出電壓較高時(如6kV)，單用單個器件不能滿足耐壓要求，必須采用器件直接串聯(lián)，這必然帶來均壓問題，失去三電平結構在均壓方面的優(yōu)勢，系統(tǒng)的可靠性也將受到影響。而采用CSML方案則不存在均壓問題。唯一存在的是當變頻器處于快速制動時，電動機處于發(fā)電制動狀態(tài)，導致單元內直流母線電壓上升，各單元的直流母線電壓上升程度可能存在差異，通過檢測功率單元直流母線電壓，當任何單元的直流母線電壓超過某一閾值時，自動延長減速時間，以防止直流母線電壓上升，即所謂的過壓失速防止功能。這種技術在低壓變頻器中被廣泛采用，非常成功。
(3)對電網(wǎng)的諧波污染和功率因數(shù)
由于CSML方式輸入整流電路的脈波數(shù)超過NPC方式，前者在輸入諧波方面的優(yōu)勢很明顯，因此在綜合功率因數(shù)方面也有一定的優(yōu)勢
(4)輸出波形
NPC方式輸出相電壓是三電平，線電壓是五電平。而CSML方式輸出相電壓為11電平，線電壓為21電平(對五單元串聯(lián)而言)，而且后者的等效開關頻率大大高于前者，所以后者在輸出波形的質量方面也高于前者。
(5)dv/dt
NPC方式的輸出電壓跳變臺階為高壓直流母線電壓的一半，對于6kV輸出變頻器而言，為4kV左右。CSML方式輸出電壓跳變臺階為單元的直流母線電壓，不會超過1kV，所以前者比后者的差距也是很明顯的。
(6)系統(tǒng)效率
就變壓器與逆變電路而言，NPC方式與CSML方式效率非常接近。但由于輸出波形質量差異，若采用普通電機，前者必須設置輸出濾波器，后者不必。而濾波器的存在大約會影響效率的0.5%左右。
(7)四象限運行
NPC方式當輸入采用對稱的PWM整流電路時，可以實現(xiàn)四象限運行，可用于軋機、卷揚機等設備;而CSML方式則無法實現(xiàn)四象限運行。只能用于風機、水泵類負載。
(8)冗余設計
NPC方式的冗余設計很難實現(xiàn)，而CSML方式可以方便的采用功率單元旁路技術和冗余功率單元設計方案，大大的有利于提高系統(tǒng)的可靠性。
(9)可維護性
除了可靠性之外，可維護性也是衡量高壓大功率變頻器的優(yōu)劣的一個重要因素，CSML方式采用模塊化設計，更換功率單元時只要拆除3個交流輸入端子和2個交流輸出端子，以及1個光纖插頭，就可以抽出整個單元，十分方便。而NPC方式就不那么方便了。
總之，三電平電壓形變頻器結構簡單，且可作成四象限運行的變頻器，應用范圍寬。如電壓等級較高時，采用器件直接串聯(lián)，帶來均壓問題，且存在輸出諧波和dv/dt等問題，一般要設置輸出濾波器，在電網(wǎng)對諧波失真要求較高時，還要設置輸入濾波器。而多重化PWM電壓型變頻器不存在均壓問題，且在輸入諧波及dv/dt等方面有明顯優(yōu)勢。對于普通的風機、水泵類一般不要求四象限運行的場合，CSML變頻器有較廣闊的應用前景。這類變頻器又被國內外設計者稱之為完美無諧波變頻器。
我公司的設計人員經(jīng)過多方探討，綜合各種方案的優(yōu)缺點，最后選定了完美無諧波變頻器的CSML方案作為我們的最佳選擇，這就是我們向市場推出的JD-BP37和JD-BP38系列的高壓大功率變頻器。
3變頻器的性能特點
(1)變頻器采用多功率單元串聯(lián)方案，輸出波形失真小，可配接普通交流電機，無須輸出濾波器。
(2)輸入側采用多重化移相整流技術，電流諧波小，功率因數(shù)高。
(3)控制器與功率單元之間的通信用多路并行光纖實現(xiàn)，提高了抗干擾性及可靠性。
(4)控制器中采用一套獨立于高壓源的電源供電系統(tǒng)，有利于整機調試和操作人員的培訓。
(5)采用全中文的Windows彩色液晶顯示觸摸界面。
(6)主電路模塊化設計，安裝、調試、維護方便。
(7)完整的故障監(jiān)測和報警保護功能。
(8)可選擇現(xiàn)場控制、遠程控制。
(9)內置PID調節(jié)器，可開環(huán)或閉環(huán)運行。
(10)可根據(jù)需要打印輸出運行報表。
4工作原理
4.1基本原理
本變頻器為交-直-交型單元串聯(lián)多電平電壓源變頻調速器，原理框圖如圖1所示。單元數(shù)的多少視電壓高低而定，本處以每相為8單元，共24單元為例。每個功率單元承受全部的電機電流、1/8的相電壓、1/24的輸出功率。24個單元在變壓器上都有自立獨立的三相輸入繞組。功率單元之間及變壓器二次繞組之間相互絕緣。二次繞組采用延邊三角形接法，目的是實現(xiàn)多重化，降低輸入電流的諧波成分。24個二次繞組分成三相位組，互差為20°,以B相為基準，A相8個單元對應的8個二次繞組超前B相20°，C相8個單元對應的8個二次繞組落后B相20°，形成18脈沖整流電路結構。整機原理圖如圖2所示。
4.2功率單元電路
所有單元都有6支二極管實現(xiàn)三相全波整流，有4個IGBT管構成單相逆變電路。功率單元的主電路如圖3所示，4個IGBT管分別用T1、T2、T3、T4表示，它們的門極電壓分別是UG1、UG2、UG3、UG4、
每個功率單元的輸出都是一樣的PWM波。功率單元輸出波形如圖4所示。逆變器采用多電平移相PWM技術。同一相的功率單元輸出完全相同的基準電壓(同幅度、同頻率、同相位)。多個單元迭加后的輸出波形如圖5所示。
4.3系統(tǒng)結構與控制
(1)系統(tǒng)結構
整個系統(tǒng)有隔離變壓器、3個變頻柜和1個控制柜組成，參見圖6。
a)隔離變壓器
原邊為星形接法，副邊共有24個獨立的三相繞組，為了適應現(xiàn)場的電網(wǎng)情況，變壓器原邊留有抽頭
b)變頻柜
A、B、C三相分裝在3個柜內，可分別稱為A柜、B柜、C柜
c)控制柜
柜內裝有控制系統(tǒng)，柜前板上裝有控制面板、控制接線排等。由于電壓等級和容量的不同，不同機型的單元的數(shù)量不同，面板的布置也會有些不同。
4.4系統(tǒng)控制
整機控制系統(tǒng)有16位單片機擔任主控，24個功率單元都有一個自己的輔助CPU，由8位單片機擔任，此外還有一個CPU，也是8位單片機，負責管理鍵盤和顯示屏。
(1)利用三次諧波補償技術提高了電源電壓利用率。
(2)控制器有一套獨立于高壓電源的供電體系，在不加高壓的情況下，設備各點的波形與加高壓情況相同，這給整機可靠性、調試帶來了很大方便。
(3)系統(tǒng)采用了先進的載波移相技術，它的特點是單元輸出的基波相迭加、諧波彼此相抵消。所以串聯(lián)后的總輸出波形失真特別小。
5現(xiàn)場應用
本公司分別于2002年8月、10月和2003年3月、4月分別在山東萊蕪鋼鐵股份有限公司煉鐵廠、遼河油田錦州采油廠、浙江永盛化纖有限公司應用了本公司生產(chǎn)的高壓大功率變頻器JD-BP37-630F2臺、JD-BP38-355、JD-BP37-550F各1臺。從運行情況看:
(1)變頻器結構緊湊，安裝簡單
由于變頻器所有部分都裝在柜里，不需要另外的電抗器、濾波器、補償電容、啟動設備等一系列其他裝置，所以體積小，結構緊湊，安裝簡單，現(xiàn)場配線少，調試方便。
(2)電機及機組運行平穩(wěn)，各項指標滿足工藝要求。
由變頻器拖動的電機均為三相普通的異步電動機，在整個運行范圍內，電機始終運行平穩(wěn)，溫升正常。風機啟動時的噪音及啟動電流很小，無任何異常震動和噪音。在調速范圍內，軸瓦的最高溫升均在允許的范圍內。
(3)變頻器三相輸出波形完美，非常接近正弦波。
經(jīng)現(xiàn)場測試，變頻器的三相輸出電壓波形、電流波形非常標準，說明變頻器完全可以控制一般的普通電動機運行，對電機無特殊要求。
(4)變頻器運行情況穩(wěn)定，性能良好。
該設備投運以來，變頻器運行一直十分穩(wěn)定。設備運行過程中，我公司技術人員對變頻器輸入變壓器的溫升，功率單元溫升定期巡檢，完全正常。輸出電壓及電流波形正弦度很好，諧波含量極少，效率均高于97%，優(yōu)于同類進口設備。
(5)運行工況改善，工人勞動強度降低。
變頻器可隨著生產(chǎn)的需要自動調節(jié)電動機的轉速，達到最佳效果，工人工作強度大大降低。
(6)變頻器操作簡單，易于掌握及維護。
變頻器的起停，改變運行頻率等操作簡便，操作人員經(jīng)過半個小時培訓就可以全面掌握。另外，變頻器各種功能齊全，十分完善，提高了設備可靠性，而且節(jié)電效果明顯。以山東萊鋼股份有限公司應用的JD-BP37-630F變頻器為例，該系統(tǒng)生產(chǎn)周期大約為1h，出鐵時間為20min，間隔約40min，系統(tǒng)配置電機的額定電流為80A，根據(jù)運行情況，及其它生產(chǎn)線的實際運行情況，預計該電機運行電流應在60A，以變頻器上限運行頻率45HZ時，電流為45A，間隔時間運行頻率20HZ時，電流為20A。根據(jù)公式測算節(jié)能效果達到42.7%。
6結束語
從這幾臺這幾個月的運行情況看，我公司自行研制生產(chǎn)的高壓大功率變頻器，運行穩(wěn)定可靠，節(jié)能效果顯著，改善了工作人員的工作環(huán)境，降低了值班人員的勞動強度。變頻器對電機保護功能齊全，減少了維修費用，延長了電機及風機的使用壽命，給用戶帶來了顯著的經(jīng)濟效益，深得用戶好評。據(jù)專家估計我們國家6kV以上的高壓大功率電機約有3萬多臺，約合650萬kW，因此，高壓大功率變頻器的市場是極其廣闊的。
第7篇：變頻器論文范文
廠輸煤系統(tǒng)使用的是5T龍門式裝卸橋，跨度為40.5m，抓斗的提升、開閉機構由二臺45KW繞線式異步電動機驅動，小車行走機構分別由二臺22KW繞線式異步電動機驅動，大車行走機構分別由二臺11KW繞線式異步電動機驅動。在抓斗的提升、開閉，大車及小車前進、后退的傳動控制過程中，為了確保機械設備運行的平穩(wěn)性，采用了繞線式異步電動機轉子串接電阻的調速方式。在多年的使用過程中發(fā)現(xiàn)該控制方式中存在著很多難以解決的問題，比如調速性能差、接觸器動作頻繁致使經(jīng)常更換接觸器、串接電阻故障多、操作不規(guī)范造成電氣回路及機械部件損壞等。
一、問題的提出
經(jīng)現(xiàn)場實地查看，發(fā)現(xiàn)，該5T龍門式裝卸橋的抓斗的提升、開閉以及小車的前進后退的調速性能均較差，而且使用按扭控制起停、主令開關設定速度段，這樣就會有兩種情況：1.繞線式異步電動機一起動很快達到設定的電機最大轉速，速度太高以及變化太快容易造成電器、機械部件的損壞；2.如設定速度低則會延長等待時間，使生產(chǎn)效率降低。另外，針對抓斗的提升及下放也存在一些潛在的問題，即：當抓斗提升，但在空中停車再起動時，有可能致使抓斗出現(xiàn)“溜車”現(xiàn)象（輕微下滑），這時電機工作在反接制動狀態(tài)，但是制動轉矩小于負載轉矩，電機電流非常大。當下放抓斗時，電機在重力與電動轉矩的作用下以極快的速度運行在第四象限，電機工作在回饋制動狀態(tài)，轉速大于同步轉速，停車時（抱閘），由于抓斗的慣性及下降速度太快停車效果差，非常危險。針對上述問題，現(xiàn)要采用變頻調速技術予以解決。
二、抓斗的提升、開閉變頻控制
抓斗有兩臺電機控制即抓斗開合電機、抓斗提升電機。抓斗抓煤時，僅有開合電機運轉，抓滿煤開始提升時，提升和開合兩臺電機均要工作，相互間需要有速度配合才可使系統(tǒng)穩(wěn)定可靠運行。根據(jù)以往制作類似提升、下放重物變頻控制裝置的經(jīng)驗及查閱ABB公司起重專用變頻器的相關技術資料，變頻器采用制動單元和制動電阻后能夠提供100%的制動轉矩，使抓斗下放時，電機工作在制動狀態(tài)，變頻器的制動單元能夠完全吸收掉這部分能量使電機穩(wěn)定工作在第四象限，且轉速連續(xù)可調。這些通過調整開合電機變頻器及提升電機變頻器的頻率、
加速時間，使之相互配合，調整方便。
抓斗的提升、開閉機構采用SIEMENSS7-200系列PLC控制，其輸入、輸出均由繼電器進行隔離。采用PLC控制后使系統(tǒng)的維護量大大減少，修改或調整控制關系靈活、方便。
三、大車、小車運行機構變頻控制
該系統(tǒng)的大車、小車運行機構基本象似，都是由兩臺電機控制，只是電機的功率不一樣，對兩臺電機分別采用兩臺相同的西門子MASTERDRIVES系列矢量控制型變頻器進行起動及速度控制。由于兩臺電機是驅動的同一負載，為保證兩臺電機的同步運行，每臺變頻器均配置一塊TSY型同步板來實現(xiàn)同步控制。每臺變頻器還需要加裝直流母線上的制動單元實現(xiàn)四象限運行。
采用變頻器調速時，每臺變頻器分別單獨供電。設定一臺變頻器為啟動變頻器，另一臺為工作變頻器，兩臺變頻器設置參數(shù)完全一致，在SIEMENSPLC（S7-200系列）的控制下，繞線電機的轉子短接接觸器吸合。在接受到起動按扭發(fā)出的起動命令及速度信號后，兩臺變頻器同步工作，當需要快速停車或反向運轉時，兩臺電機的能量回饋通過制動單元釋放，達到快速起停的目的。
四、其它
原轉子串接電阻調速方式的控制裝置的電源和控制部分回路保持不變，變頻控制與原控制系統(tǒng)可通過轉換開關相互切換。四臺變頻器均采用矢量型變頻器并配以制動單元、制動電阻以確保在機械失靈的情況下人身及設備的安全。由于變頻器調速屬高效調速系統(tǒng)，運行效率高，調速靈活、方便，系統(tǒng)反應速度快，所以采用變頻器控制并沒有影響龍門抓的抓煤量。
五、小結
該系統(tǒng)經(jīng)改造后運行近一年來，未出現(xiàn)電器或機械部件損壞，操作簡便，減少了操作人員操作強度，為我公司帶來了可觀的經(jīng)濟效益。需要補充的是如果有條件的話可在抓斗控制機械制動回路增加變頻器故障跳閘聯(lián)鎖，變頻器一旦故障機械制動立即動作，使之停車，這樣龍門抓的運行可靠性將會得到大大提高。
參考文獻：
[1].ABB公司.《ABB變頻器操作手冊（提升宏）》2001年
第8篇：變頻器論文范文
如何利用先進技術解決空壓機組運行中存在的不足，成為亟待解決的問題。具體改造思路如下：（1）將空壓機的人工操作改為計算機操作。（2）利用當前成功的電控技術開發(fā)研制螺桿式空氣壓縮機組聯(lián)鎖控制系統(tǒng)，實現(xiàn)空壓機組的集中控制；各臺空壓機的運行參數(shù)24h實時在線監(jiān)測，實現(xiàn)空壓機異常即報警。（3）利用變頻技術實現(xiàn)壓力穩(wěn)定、恒壓供風，達到節(jié)約電能的目的。（4）1臺變頻器經(jīng)過切換可拖動4臺空壓機，節(jié)約投資。（5）在完善空氣壓縮機組電控的基礎上，實現(xiàn)空壓機房車間無人值守，安全管理上做到“無人則安、少人則安”。（6）應用集中控制與變頻控制技術，消除空壓機卸荷狀態(tài)的空載運行時間、減少空壓機啟動次數(shù)，達到節(jié)能、降低對設備沖擊的目的。
2技術改造實施方案
空壓機組控制系統(tǒng)如圖1所示，包括工控機（上位機）系統(tǒng)、微機控制系統(tǒng)（集控柜）、壓力、溫度傳感器、高壓變頻控制系統(tǒng)、高壓切換系統(tǒng)等。（1）新建集中控制系統(tǒng)，在空壓機房安裝集中控制柜、監(jiān)視操作用工控計算機（上位機）。其主要完成空氣壓縮機組遠程參數(shù)的監(jiān)視、控制、運行參數(shù)設置、實時曲線、歷史報表查詢及其他數(shù)據(jù)的處理等功能。選用ACS4000型集控柜：由電源開關及熔斷器、觸摸顯示屏、PLC控制器、輸出繼電器、24V直流電源、通訊轉換模塊、指示及報警裝置等組成。高壓變頻器、高壓啟動柜、空氣壓縮機與集控柜通訊模塊通過通訊電纜進行通訊，將空壓機運行、變頻器運行參數(shù)、高壓啟動柜電壓、電流、儲氣罐溫度傳輸?shù)郊毓襁M行數(shù)據(jù)處理、顯示。根據(jù)運算數(shù)據(jù)控制空壓機與變頻器運行。運行狀況及各種參數(shù)、數(shù)據(jù)在上位機上顯示。（2）在主供風管路上安裝壓力變送器。主要是檢測供風出口壓力并把壓力信號傳輸給集控柜PLC，PLC運算后根據(jù)總管壓力和空壓機運行狀態(tài)智能地控制變頻器的運行頻率，從而達到根據(jù)設定壓力范圍來控制空壓機的運行狀態(tài)的目的。（3）增設高壓變頻器，控制空壓機在需要的工況下運行。（4）增設高壓切換柜，如圖2所示，內裝4臺高壓真空接觸器，與空氣壓縮機高壓啟動柜一一對應，并相互閉鎖，達到有選擇性地控制空壓機在變頻狀態(tài)下運行的目的。（5）空壓機組控制。1）每臺空壓機啟動、停止、變頻狀態(tài)下運行均由PLC控制，PLC內設空壓機運行程序。2）工作方式設定為5種：就地啟動／停止、遠程啟動／停止、緊急停機、聯(lián)機控制、單臺控制。3）風壓設定：5．5～6．2kg／cm2；空壓機轉速調節(jié)范圍：電機額定轉速的60％～100％。4）空壓機啟動停止全部由PLC程序控制?？諌簷C運行規(guī)定，連續(xù)運行不得超過72h，按照空壓機編號設定主機1、主機2、主機3、主機4，程序控制每72h更換一次主機，輔機每24h更換一次。主機、輔機分別在工頻、變頻狀態(tài)下運行。變頻頻率達到50Hz、10min內風壓達不到設定值，該臺空壓機自動轉為工頻運行，同時啟動第3臺空壓機變頻運行，以控制風壓穩(wěn)定?？諌簷C變頻方式運行頻率30Hz及以下達10min以上時，該臺空壓機自動停止運行，同時原輔機或主機自動轉為變頻方式運行。
3技術關鍵及創(chuàng)新點
（1）工頻、變頻狀態(tài)下空壓機運行曲線的智能擬合。（2）ACS400集控系統(tǒng)、高壓變頻的配合控制。（3）變頻方式與工頻方式轉換控制。（4）主機、輔機按時切換控制。
4經(jīng)濟效益、社會效益分析
2011年1月系統(tǒng)改造完成并投入工業(yè)性運行，實現(xiàn)了多臺空壓機組聯(lián)動控制，運行狀況良好。（1）節(jié)能降耗效果顯著：通過實際測定，技術改造后比原運行方式節(jié)能13％～15％，年節(jié)電耗43．2萬kW•h，約21．6萬元，節(jié)能效果明顯。（2）實現(xiàn)了大型設備車間真正無人值守。機組自動24h穩(wěn)定高效運行，減少操作人員9人，年可節(jié)約人工費用54萬元。（3）穩(wěn)定的壓力輸出，減少了對生產(chǎn)的影響，為礦井安全生產(chǎn)奠定基礎。（4）維護量小，運行效率高。集控系統(tǒng)及變頻的投入運行減少了空壓機配件的磨損，延長了電機及空壓機的使用壽命，年可維修及配件費用可減少10余萬元。（5）實時設備運行狀況，便于人員觀察和及時掌握，發(fā)生異常及時處理，避免機械事故的發(fā)生。（6）采用變頻控制，實測減少噪聲15dB，減少噪聲污染。
5結語
第9篇：變頻器論文范文
關鍵詞：西門子變頻器，保養(yǎng)維護，電容充電
1.外觀檢查
對長期存放的變頻器，檢查時要注意變頻器的外觀是否有變化，如:外觀有無變形，有無磕碰痕跡;有無液體滲出和物件脫落;有無動物、昆蟲、浮游物等人駐，以及其他異常的變化。論文參考網(wǎng)。
2.檢查風機的靈活性
用細的木棍或其他較軟的物體撥動風葉，手感應該流暢，風機轉動應靈活，不能有卡澀的現(xiàn)象，觀察風機是否有液體滲出或油的痕跡。
3.電氣性能檢查
長期存放的變頻器，由于環(huán)境的影響和變頻器器件的使用期限，必須定期對變頻器進行電氣性能的檢查及保養(yǎng)。具體方法如下:
使用萬用表檢測整流部分的整流橋特性，使用萬用表的歐姆擋X100，紅表筆接變頻器的“P”端，用黑表筆分別接輸人“R”“S”“T”，表針擺動應在2/3處，超過2/3或低于l/2均視異常，將黑紅表筆交換重新測量，表針不能擺動，如出現(xiàn)擺動則為異常。使用萬用表的歐姆擋X100，紅表筆接變頻器的“N”端，用黑表筆分別接輸入“R”“S”“T”，表針擺動應在2/3處，超過2/3或低于1/2均視異常，將黑紅表筆交換重新測量，表針不能擺動，否則為異常。論文參考網(wǎng)。
用同樣的方法檢查逆變部分，將“R”“S”“T”換為“U”“V”“W”，因為逆變的IGBT的源極和漏極之間在關閉狀態(tài)下同樣有整流橋特性。
絕緣測試。對于輸人輸出端和地(外殼)進行高壓絕緣檢測，使用500v搖表的黑表端接變頻器的接地標識。紅端分別接“R”“S”“T”“U”“V”“W”，均速搖動搖表，測量絕緣電阻應在SM以上。
電容器的檢測。主回路主要由三相或單相整流橋、平滑電容、濾波電容、IPM逆變橋、限流電阻、接觸器等元器件組成。論文參考網(wǎng)。其中對變頻器壽命最有影響的是平滑鋁電解電容器，它的壽命主要由加在其兩端的直流電壓和內部溫度所決定。在主回路設計時已經(jīng)根據(jù)電源電壓選定了電容器的型號，所以內部的溫度對電解電容器的壽命起決定作用。
電解電容器相對溫度的劣化特性直接影響到變頻器的壽命。
一般每上升10℃變頻器的壽命減半，這是因為電解電容器內部的化學反應隨著溫度的升高導致劣化速度加快。劣化速度與材料溫度的關系遵循阿列里烏斯理論(電解液理論)。電解電容器的內部溫度實際上是電容器周圍環(huán)境溫度與脈動電流造成的溫度之和。因此，我們應該在安裝時考慮適合的環(huán)境溫度，在電容器劣化過程中，會出現(xiàn)靜電容量減小，漏電流增大，等價電阻值增大，tgδ值增大等現(xiàn)象。維護保養(yǎng)時通常以比較容易測量的靜電容量來判斷電解電容器的劣化情況，當靜電容量低于初期值的80%，絕緣阻抗在5MΩ以下時應考慮更換電解電容器。對于儲存不超過5年的電容器我們應該定期充電以進行維護，每隔半年到一年充電一次，方法具體如下:
首先準備功率不小于5KW的三相調壓器將調壓器的輸人端接人有短路過流保護的三相電源，三相電源每相必須有10A的交流電流表作為指示。將輸出端通過快熔接入變頻器的“R”“S”“T”。將變頻器調至10伏以下，送電，觀察電流表是否異常，如無異常，將電壓緩緩調到30伏，觀察5分鐘，如無異常，每十分鐘將電壓升高20伏，加壓過程中，隨時觀察電流的變化，當電壓超過200伏時，振風機等開始工作。這時可將電壓緩緩升到350伏，觀察有無電流波動，維持1小時后，將電壓升到額定電壓，再維持2小時，繼續(xù)觀察電流。無異常即可。上電過程中，如果遇見變頻器的面板顯示有故障代碼，先查明原因，是否與低壓有關，否則應引起重視。電源斷開后應等到充電燈完全熄滅方可拆除電源線，待機器完全冷卻后裝機。
除日常的檢查外，推薦檢查周期為半年。在眾多的檢查項目中，重點要檢查的是主回路的平滑電容器、邏輯控制回路、電源回路、逆變驅動保護回路中的電解電容器、冷卻系統(tǒng)中的風扇等。除主回路的電容器外，其他電容器的測定比較困難，因此主要以外觀變化和運行時間為判斷的基準。
參考文獻
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